1 Travaux Diriges Corriges Mecanique Des Fluides

8QLYHUVLWpG·$QJHUV8)56FLHQFHV%G/DYRLVLHU$QJHUV&HGH[

¬

//LFHQFHPHQWLRQ3K\VLTXH&KLPLH

7UDYDX['LULJpV

GH

0pFDQLTXHGHV)OXLGHV

6&KDXVVHGHQW'E

VWHSKDQHFKDXVVHGHQW#XQLYDQJHUVIUÞKWWSHDGXQLYDQJHUVIU(FKDXVVHG

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7PKXGTUKVÃF #PIGTU7(45EKGPEGU..KEGPEGOGPVKQP2J[UKSWG%JKOKG5%JCWUUGFGPV

*[FTQUVCVKSWG

'ZFormuler l'équation fondamentale de la statique des fluides dans le cas où le fluide est uniformément accéléré. Appliquer ce résultat au cas d'un tube en U partiellement rempli d'un liquide et subissant une accélération uniforme a

& horizontale (voir figure 1.1). Les deux

branches du U étant distantes de O, trouver ainsi la différence de ni-veau K due à cette accélération.

'ZLa porte rectangulaire CD de la figure 1.2 a pour longueur / = 2 m et largeur " = 1,8 m (sui-vant la perpendiculaire au plan de la figure). Son épaisseur étant né-gligeable, on donne la masse sur-facique du matériau homogène la constituant : σ = 5110 kg.m-2. Cette porte a la possibilité de pi-voter autour de l'axe C. On se propose de déterminer la hauteur d'eau + à partir de laquelle la porte s'ouvre pour laisser l'eau s'écouler.

1. Déterminer la force de pression hydrostatique s'exerçant sur la porte. 2. Déterminer la position du point d'application de cette force. 3. Calculer, d'une part le moment de la force hydrostatique par rapport à l'axe de rotation, et

d'autre part le moment du poids de la porte par rapport à l'axe de rotation. En déduire la hauteur d'eau + nécessaire pour qu'il y ait ouverture automatique de la porte.

'Z

La masse volumique de la digue représen-tée sur la figure 1.3 est de 2360 kg.m-3. Dé-terminer le coefficient de friction minimal requis entre la digue et ses fondations pour qu'il y ait absence de glissement. (effectuer l'analyse pour une unité de longueur de la digue).

eau

+

K= 1,6 m /= 2 m

C

D

- figure 1.2 -

- figure 1.1 -

K

O

a&

7'/ÃECPKSWGFGU(NWKFGU

12 m

5 m

2 m

4 m

- figure 1.3 -

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'ZUn réservoir de 1 m de diamètre et de masse 90 kg est clos à son extrémité supérieure. L'autre extrémité est ouverte et descendue dans l'eau à l'aide d'un bloc d'acier de masse volumique 7840 kg.m-3 (voir figure 1.4). On suppose que l'air emprisonné dans le réser-voir est comprimé à température constante. Déterminer :

1. la lecture d'un manomètre donnant la pression dans le réservoir ;

2. le volume du bloc d'acier.

'ZOn cherche à caractériser la force de pression hydrostatique s’exerçant sur l’arc circulaire de la figure 1.5. On raisonnera sur une largeur unité. 1. Exprimer la pression hydrostatique en tout point

de l’arc en fonction de +, 5, ρ, g et θ. 2. En déduire les deux composantes d)[ et d)] de la

force de pression élémentaire en chaque point de l’arc.

3. Exprimer les deux résultantes )[ et )] en fonction de +, 5, ρet g.

4. Si on note A le point de l’arc où s’applique la force, montrer que le moment de cette force par rapport au point O est nul. En déduire, en fonc-tion de +et 5, l’expression de l’angle θ$ repérant la position de A.

5. Quelles valeurs limites peut prendre l’angle θ$ en fonction des variations de + ?

'Z

En tenant compte de la compressibilité de l’air atmosphérique, et en supposant que la tempé-rature de l’atmosphère obéit à la loi 7(]) = T0 – B.], déterminer la limite d’altitude de l’atmosphère selon ce modèle. On prendra 70 = 293 K comme température au niveau du sol, et B = 7,5 K.km-1.


3 m

0,6 m

- figure 1.4 -

5

θ

- figure 1.5 -

]

[

+

O

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%KPÃOCVKSWG

'Z1. Ecrire l'équation de continuité en symétrie sphérique

pour l'écoulement stationnaire et conservatif d'un fluide incompressible. En déduire l'expression de la vitesse en un point quelconque lorsque cet écoule-ment est radial, dirigé vers l'origine.

2. On suppose que de l'eau coule en régime permanent à travers l'entonnoir représenté sur la figure 2.1. L'écoulement étant considéré comme radial, centré en O, l'expression de la vitesse est celle établie dans la question précédente. Déterminer l'accélération aux points A et B sachant que la vitesse en A est de 0,6 m.s-1.

'Z

On considère l'écoulement stationnaire et unidimensionnel d'un fluide incompressible à l'inté-rieur de la buse représentée figure 2.2. La vitesse du fluide le long de l'axe est donnée par :

( ) [H H/[Y9&&

+= 1

où HY est la vitesse à l'entrée de la buse et / sa longueur. 1. Déterminer l'accélération d'une par-

ticule fluide traversant la buse le long de l'axe.

2. Déterminer, en fonction du temps, la position d'une particule initiale-ment située à l'entrée de la buse. En déduire son accélération.

3. Les deux accélérations calculées sont-elles différentes ? Pourquoi ?

'Z

Un modèle d’écoulement stationnaire autour d’un cylindre (voir figure 2.3) a permis de formuler l’expression de la vitesse du fluide en tout point M de la surface :

θθ H9Y&&

sin2 0= .

Déterminer l’accélération normale et tangentielle en fonc-tion de D, θet 90.


r

A

B

0,12 m

0,2 m

0,1 m

9

O

- figure 2.1 -

0 /

[[HHY9&&

=)0( )(/9&

- figure 2.2 -

Dθ

M

90

- figure 2.3 -

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'ZL'écoulement d'eau à travers les orifices de la rampe d'arrosage représentée figure 2.4 génère

un champ de vecteurs vitesse tel que ( )[ ] \[ HYHY\WX9&&&

000 sin +−= ω , où 0X , 0Y et ω sont

des constantes. Ainsi, la composante de la vitesse se-lon l'axe y reste constante : ( ) 0;, YW\[Y = et celle se-lon l'axe x coïncide, en 0=\ , avec la vitesse de dé-placement de la rampe d'arrosage :

( ) ( )WXW\[X ωsin;0, 0== . 1. Déterminer la ligne de courant passant par l'ori-

gine à 0=W ; à ωπ 2=W . 2. Déterminer la trajectoire de la particule émise à

l'origine à 0=W ; à ωπ 2=W . 3. Déterminer l'allure de la ligne d'émission relative

à l'origine, à un instant t quelconque.

'ZLa fonction de courant de l'écoulement plan d'un fluide in-compressible est donnée par l'équation :

323 \\[ −=Ψ , où Ψ est en m3.s-1 et [, \ sont en m.

1. Tracer la(les) ligne(s) de courant passant par l'origine. 2. Déterminer le débit volumique à travers le segment AB de

la figure 2.5.

'Z

L'écoulement plan de la figure 2.6 correspond au potentiel des vitesses suivant :

θϕ cosBlnA UU += ,

où A et B sont deux constantes réelles positives. Déterminer la fonction de courant Ψ associée et localiser d'éventuels points d'arrêt. Caractériser qualitativement cet écoulement en s'aidant de la représentation qui en est donnée.


O x

y

- figure 2.4 -

A(1;0)

B(0;1)

[

\

- figure 2.5 -

- figure 2.6 -

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'Z

On considère la superposition d'un écoulement uniforme dans la direction des x croissants, avec un vortex centré sur l'origine. En supposant que la ligne de courant 0=Ψ passe par le point de coordonnées (2;0), déterminer son équation.

'ZDe l'eau s'écoule sur une surface plane avec une vitesse uniforme de 1,5 m.s-1 (voir la figure 2.8). Une pompe aspire l'eau à travers une fente placée dans la surface plane, avec un débit volumique de 4 l.s-1 par unité de largeur de fente. En supposant l'eau incompressible, l'écou-lement peut être modélisé par la superposition d'un écoulement uniforme et d'un puits.

1. Localiser l'endroit où la vitesse de l'eau est nulle et déterminer l'équa-tion de la ligne de courant passant par ce point.

2. A quelle hauteur + par rapport à la surface doit se situer une particule fluide pour ne pas être aspirée par la pompe ?

'Z

On peut modéliser l'écoulement plan d'un tourbillon par superposition des deux écoulements plans suivants : un puits de débit -TY situé à l'origine, et un vortex de circulation Γ cen-tré sur l'origine.

1. Déterminer le potentiel complexe de l'écoulement résultant. En déduire le potentiel des vi-tesses et la fonction de courant.

2. Déterminer l'équation d'une ligne de courant. En déduire l'allure des lignes de courant et des équipotentielles.

3. Déterminer le champ de vitesse et vérifier que l'écoulement est irrotationnel. Calculer la circulation du vecteur vitesse sur un cercle centré sur l'origine. Calculer le débit volumi-que à travers le même cercle. Que peut-on remarquer ? Quelle propriété remarquable pré-sente l'angle ( UHY

&&, ) ?

4. Donner les coordonnées )(WU et )(Wθ d'une particule se trouvant à 0UU = et 0=θ à l'ins-tant 0=W . Quel temps met-elle pour atteindre l'origine ?

5. L'écoulement étant irrotationnel, la dynamique des fluides permet de montrer que dans ce cas la pression totale 2

21 YJ]33W ρρ ++= est constante en tout point de l'écoulement,

c'est-à-dire ( )]U ,,θ∀ , 3 étant la pression hydrostatique, et ] repérant un plan horizontal dans lequel s'observe l'écoulement plan étudié précédemment. On considère alors un ré-servoir d'eau d'étendue infinie et de profondeur K (selon l'axe ]) qui serait le siège d'un tel tourbillon. Déterminer la pression totale W3 en un point de la surface libre, loin du tourbil-lon dont l'axe est confondu avec l'axe ]. En déduire l'équation de la surface libre en fonc-tion des coordonnées de l'espace (]U ,,θ ). Schématiser l'allure de cette surface libre.


A +

- figure 2.8 -

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&[PCOKSWG0CXKGT5VQMGU

'ZSoit l'écoulement permanent d'un fluide réel incompressible entre deux plaques planes infinies horizontales situées en ] = -K et ] = +K. L'écoulement s'effectue suivant l'axe horizontal 2[.

$/HVGHX[SODTXHVVRQWIL[HV

1. Déterminer le profil de vitesse. 2. Déterminer le tenseur des contraintes. En déduire les contraintes appliquées au fluide. 3. Déterminer l'expression du débit volumique à travers la surface délimitée par les deux

plaques et la longueur unité suivant l'axe 2\. 4. Montrer que la pression diminue avec les [ croissants.

%/DSODTXHVXSpULHXUHVHGpSODFHDYHFXQHYLWHVVH8VXLYDQW2[

Déterminer le profil de vitesse en discutant les différentes solutions possibles.

'ZOn considère le système constitué d'un fluide visqueux, incompressible, remplissant l'espace compris entre deux cylindres infiniment longs de même axe. Le cylindre intérieur, de rayon U, tourne à la vitesse angulaire constante ω, alors que le cylindre extérieur, de rayon U, est maintenu fixe. On considérera l'écoulement du fluide permanent et on négligera les forces de pesanteur.

1. Etablir les équations différentielles qui régissent l'écoulement du fluide. 2. Montrer que l'expression de la vitesse UEDUY +=θ est solution. Déterminer les constan-

tes D et E. 3. Déterminer les contraintes et en déduire l'expression du couple nécessaire pour assurer

une rotation du cylindre intérieur à vitesse angulaire constante. Quelle peut être l'utilité d'un tel dispositif ?

'Z

Une lame de verre partiellement immergée dans un liquide visqueux est tirée verticalement vers le haut avec une vitesse constante 9, comme l'illustre la fi-gure 3.3. Grâce aux forces de viscosité, la lame en-traîne dans son mouvement ascendant un film de li-quide d'épaisseur K. A l'opposé, les forces de pesan-teur vont agir de façon à entraîner le film fluide vers le bas. En supposant l'écoulement laminaire, perma-nent et uniforme, déterminer l'expression de la vitesse moyenne du film fluide lorsque son mouvement est globalement ascendant (on négligera la tension superficielle).


J

[

]

K

9

- figure 3.3

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Section d'entrée (S1)

Section de sortie (S2) +

'

'

T9

- figure 4.1 -


(NWKFGURCTHCKVU'WNGT$GTPQWNNK

'ZDéterminer la force nécessaire pour maintenir en place l'embout conique d'un robinet quand le débit d'eau est de 0,6 l.s-1 (voir figure 4.1). La masse de l'embout est de 0,1 kg ; ses diamètres d'entrée et de sortie sont respectivement de 16 mm et 5 mm. L'axe de l'embout est vertical et la distance axiale entre les sections d'entrée et de sortie vaut 30 mm. On donne la pression de l'eau à l'entrée : 464 kPa.

'ZUne conduite cylindrique horizontale, de diamètre constant '= 1 m, présente un coude de 30° (voir figure 4.2). Le volume de ce coude est de 1,2 m3, et son poids (à vide) vaut 4 kN. Le liquide qui y est transporté est de densité G = 0,94, et le débit volumique de TY = 2 m3.s-1. La pression du liquide à l'intérieur du coude étant supposée constante et égale à 75 kPa, déterminer la force nécessaire pour maintenir le coude en place.

'ZL'appareil présenté sur la figure 4.3 est utilisé pour disperser un mélange approprié d'eau et d'insecticide. Le débit d'insecticide doit être de 4L = 75 ml.min-1 quand le débit d'eau vaut 4H = 4 l.min-1. Déterminer, dans ces conditions, la valeur de la pression au point A, ainsi que le diamètre ' requis pour ce dispositif.


α=30°

'\

[

- figure 4.2 -

A

insecticide

eau eau +

insecticide

2,5 mm '

0,4 mm 15 cm

- figure 4.3 -

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Auget

9S 9M

θ

- figure 4.5b

9S 9M

- figure 4.5a


'Z

On considère un réservoir comportant une ouverture de diamètre G. On veut comparer le débit de vidange de ce réservoir, d'une part avec la seule ouverture, et d'autre part en prolongeant l'ouverture par un tube ver-tical de longueur / (voir la figure 4.4). Le liquide sera par ailleurs considéré parfait.

1. Déterminer, dans les deux cas, la vi-tesse du liquide à la distance verticale / en dessous de l'ouverture , ceci lorsque le réservoir est rempli d'une hauteur K.

2. Quelle est la vitesse du liquide au niveau de l'ouverture dans les deux cas ? 3. En déduire le débit de vidange dans l'un et l'autre cas. Quel est le dispositif le plus effi-

cace ? 4. Quelle est la longueur maximale de tube que l'on peut utiliser sans qu'il y ait cavitation ?

Que vaut le débit pour cette longueur ?

A.N. : K = 5 m ; G = 20 cm ; pression de vapeur du liquide à 20°C = 2,34 kPa.

'ZUn jet d’eau de vitesse

M9&

heurte normalement

une plaque plane qui se

déplace à la vitesse S

9&

dans le même sens que le jet comme indiqué sur la figure 4.5a. L’eau sera supposée incompressible et son écoulement uni-forme et stationnaire.

1. La section du jet incident est 6M. On négligera les poids du jet et de la plaque et on suppo-sera que le jet se divise en deux demi-jets égaux de sections 6M/2, l’un dirigé vers le haut et l’autre vers le bas. En se plaçant dans le référentiel de la plaque, appliquer le théorème d’(XOHU pour déterminer la force exercée par le jet sur la plaque.

2. La plaque n’est plus plane mais en forme d’auget et dévie le jet dans une direction θ par rapport à l’horizontale (figure 4.5b). En supposant que le jet se divise toujours en deux demi-jets égaux, déterminer la force exercée sur la plaque.

3. Si l’auget précédent fait partie intégrante d’une turbine et est situé à la distance 5 de l’axe de cette turbine, le déplacement à la vitesse 9S est la vitesse tangentielle correspondant à une vitesse angulaire ω. Dans ces conditions, quelle est l’expression du couple dévelop-pé ? En déduire la puissance fournie par le jet à la turbine.


K

/

G G

- figure 4.4 -

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107 m

7 m

87,4 m

ρeau = 103 kg.m-3

νeau = 10-6 m2.s-1

conduite (2) T9 = 28,3 l.s-1

conduite (1)

T9

A pompe A0

6 m - figure 5.1 -

30° A1

A2

'1

'1 '1 = 200 mm

6,5 m

- figure 5.2 -


2GTVGUFGEJCTIG$GTPQWNNKIÃPÃTCNKUÃ

'ZLe dispositif suivant vise à alimenter deux réservoirs, situés en hauteur à deux altitudes diffé-rentes, en utilisant deux conduites connectées à une même pompe qui aspire l'eau dans un ré-servoir principal (voir la figure 5.1). La conduite (1) présente un diamètre nominal '1 = 150 mm, une rugosité absolue ε = 0,09 mm, une longueur / = 1232 m et transite un débit T9. Elle possède une vanne pa-pillon et un clapet anti-retour à battant. En régime établi, le coefficient de perte de charge dans ce clapet est estimé à .&/ = 0,17 et la vanne papillon est totalement ouverte (.9 = 0,24). La conduite (2) présente un diamètre nominal '1 = 200 mm et une rugosité absolue ε = 0,15 mm. Le long du profil en long, la perte de charge due aux singularités est estimée à 7% de la perte de charge régulière. Elle comporte une vanne à opercule totalement ouverte (.9 = 0,07) et un clapet à battant dont le coefficient de perte de charge est .&/ = 0,23. Sa longueur est / = 2450 m et elle transite un débit T9 = 28,3 l.s-1. Les pertes de charge dans le té des conduites et à l'aspiration de la pompe seront négligées. On donne en annexe le diagramme de 0RRG\ permettant de connaître le coefficient de friction en fonction du nombre de 5H\QROGV et du coefficient de rugosité relative ε/'.

1. Calculer la charge à la sortie de la pompe. 2. Si la charge à la sortie de la pompe est de 128 m d'eau, déterminer le débit T9 dans la

conduite (1). (Pour déterminer la perte de charge régulière dans la conduite il est néces-saire de connaître la vitesse, donc le débit ; on ne peut donc résoudre le problème que par approximations successives).

3. Calculer, en intensité et en direction, l'action de l'eau sur le té de raccordement A (voir figure 5.2).


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5KOKNKVWFGU/CSWGVVGU

'ZUne maquette de digue (il s'agit d'une digue "talus"), constituée par un empilement de blocs de béton ayant chacun la masse P = 1 kg, est soumise à la houle produite en laboratoire. Cette maquette ne subit pas de dommages tant que la hauteur K de la houle ne dépasse pas 0,30 m. Quelle devra être la masse minimale P des blocs de même béton constituant la digue prototype pour que celle-ci résiste à une houle géométriquement et hydrodynamiquement semblable, et pouvant atteindre une hauteur K de 6 m ?

'ZOn souhaite prévoir la perte de charge régulière ∆3W// occasionnée par l’écoulement de l’air à la vitesse moyenne 9 dans une conduite de section rectangulaire K [ O. Avant de construire le prototype, on réalise une maquette à l’échelle α=1/10 géométriquement semblable (on res-pecte le facteur de forme). Le fluide s’écoulant dans la maquette de la conduite est de l’eau. Dans les deux cas (maquette et prototype) on supposera lisses les parois de la conduite.

1. Donner la liste, en la justifiant, des paramètres nécessaires à la description du problème.

2. Déterminer les produits sans dimension auxquels l’étude peut être ramenée, et en déduire que la perte de charge régulière peut s’écrire sous la forme :

( )Re,2

OKK9

/3W Φ=∆ ρ

,

ou toute autre forme équivalente.

3. En plus de respecter le facteur de forme, on s’arrange pour avoir une similitude hydrody-namique. En déduire le rapport des vitesses de l’air et de l’eau s’écoulant respectivement dans le prototype et la maquette (donner ce rapport en fonction de α et des masses volumi-ques et viscosités de l’eau et de l’air).

4. Si on mesure expérimentalement sur la maquette une perte de charge régulière de 7 Pa.m-1 pour un débit de 15 l.s-1, quelle est la perte de charge régulière à laquelle on doit s’attendre sur le prototype, et pour quel débit d’air ?

A.N. : ρeau = 103 kg.m-1, ρair = 1,2 kg.m-1, eau = 10-3 kg.m-1.s-1 et air = 1,8.10-5 kg.m-1.s-1.


/

K

O

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'Z

On souhaite déterminer la force de traînée ' exercée par l'écoulement de l'air sur un avion prototype d'aire frontale 6, d'envergure O et susceptible de voler dans l'atmosphère à la vitesse 9 de 400 km.h-1. Avant de construire le prototype, on réalise une maquette de l'avion afin de la tester en soufflerie, ce qui permettra la mesure expérimentale de la force de traînée 'P exercée par un écoulement de vitesse 9P dans la soufflerie. La maquette est construite à l'échelle D = 1/10 tout en respectant le facteur de forme, c'est-à-dire que l'on conserve

22 O6O6 PP = . L'air sera toujours supposé incompressible.

1. Faire la liste des variables nécessaires à la description du système. Ecrire l'équation aux dimensions de chacune d'elles et en déduire le nombre de produits Π sans dimension qui décrivent ce système. Déterminer chacun de ces produits Π.

2. Donner une expression de la force de traînée ' qui soit fonction du facteur de forme, du nombre de 5H\QROGV, et fasse apparaître la masse volumique ρ de l'air, la vitesse 9 et, soit l'envergure O, soit l'aire frontale 6 (on supposera que la masse volumique et la viscosité de l'air sont les mêmes dans les conditions réelles et en soufflerie).

3. Quelle doit être la vitesse 9P de l'écoulement généré en soufflerie pour respecter la simili-tude hydrodynamique (ou similitude de 5H\QROGV) ? Le facteur de forme étant également respecté, quelle relation simple obtient-on entre ' et 'P ? La vitesse 9P est-elle compati-ble avec l'hypothèse d'un fluide incompressible ?

4. Compte tenu des conclusions de la question précédente, on peut contourner l'incompatibi-lité en jouant sur la masse volumique de l'air utilisé en soufflerie. Considérant l'air comme un gaz parfait, établir une relation entre la masse volumique ρ et la pression S. En déduire la pression qu'il est nécessaire de maintenir en soufflerie pour respecter la similitude hy-drodynamique et se limiter à une vitesse 9P = 9.

5. En déduire une nouvelle relation entre ' et 'P. Si l'on mesure expérimentalement sur la maquette une force de traînée 'P = 4,5 N, quelle doit être la puissance minimale de pro-pulsion développée par le moteur de l'avion prototype pour qu'il puisse voler dans l'at-mosphère à la vitesse 9 = 400 km.h-1 ?


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RRééppoonnsseess aauuxx eexxeerrcciicceess eett pprroobbllèèmmeess

HHYYDDRROOSSTTAATTIIQQUUEE

Ex. 1.1 )( agprrr

−=∇ ρ et glah = .

Ex. 1.2 )2( HhgLlF += ρ )2()(CA 32 hHhHL ++=

hLhH 322)(1 −−>

ρ

σ soit H >2m.

Ex. 1.3 Soient He et Hd les hauteurs d’eau et de la digue ; L et l les largeurs de la digue

à sa base et à son sommet :

1

2 )(2

−

++

−≥ Ll

H

HH

lL

e

d

e

d

ds

ρ

ρµ soit 0883,0≥sµ .

Ex. 1.4 Pa10.202,1 5=p , et la hauteur d’air immergé m928,12 =h

ea

ea

MShV

ρρ

ρ

−

−= 2 soit 3m208,0=aV ou kg1632=aM .

Ex. 1.5 )cos()( θρθ RHgp −=

θθθρ dsin)cos(d RRHgFx −= et θθθρ dcos)cos(d RRHgFz −=

)2( RHgRFx −= ρ et )4( RHgRFz πρ −=

Fr

//OA car ⊥Fr

paroi. 4

2tan

RHRH

FF zxA πθ

−

−==

°=⇒= 78,66maxARH θ et °=⇒∞→ 45minAH θ .

Ex. 1.6 BR

Mg

TBz

pzp

−=

00 1)( où M est la masse molaire de l’air et R la constante des gaz

parfait. D’où km390max == BTz .

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CCIINNEEMMAATTIIQQUUEE

Ex. 2.1 2rKvr = avec K <0.

rerKrr 522−=γ avec K = -6.10-3 m3.s-1 ; γA = -7,2 m.s-2 et γB = -3,34 m.s-2

Ex. 2.2 x

e eLx

Lv rr

+= 1

2

γ )1()( −= Ltve

eLtx et Ltv

ee

eLv

t2

)( =γ ( )[ ] )(ttx γγ = .

Ex. 2.3 θθγ cossin

4 20

aV

t = et θγ 22

0 sin4

aV

n −=

Ex. 2.4 à 0=t

−

= 1cos)(

0

0

vyu

yxω

ω ; à ωπ 2=t

=

0

0 sin)(vyu

yxω

ω

à 0=t 0)( =tx et tvty 0)( = ; à ωπ 2=t )2()( 0 ωπ−= tutx et

)2()( 0 ωπ−= tvty d’où yvux )( 00= .

Ex. 2.5 xyxyy 3;3;0 −===

13AB s.m1 −−=Ψ−Ψ=vq

Ex. 2.6 Ctesin),( ++=Ψ θθθ BrAr ; 1 point d’arrêt ( )0;A AA =−= yBAx

écoulement uniforme + source

Ex. 2.7 )2ln(2

sin rUrπ

θΓ

= .

Ex. 2.8 ( )0;)2(A AA == yUqx v π et θ

πθ

Uq

y v

2)( = mm33,1

2==

Uq

H v

Ex. 2.9 ziz

qzf v ln

2ln

2)(

ππ

Γ+−= ,

Cte2

ln2

),( +Γ

−−= θππ

θϕ rq

r v et Cteln22

),( +Γ

+−=Ψ rq

r v

πθ

πθ .

θ

θ Γ=vq

err 0)( : spirales partant de l’origine.

Γ

−=−=r

vr

qv vr

12

;1

2 ππθ , 02

1rrrr

=∧∇=Ω v , Γ−=ΓR et vR qQ −= ;

Cte),( == revrr

α avec 22cos Γ+−= vv qqα .

tq

rtr v

π−= 2

0)( et

−

Γ= 2

0

1ln2

)(rtq

qt v

v πθ ;

vqr

t20π

=∆ .

22

22 1

8)(

rgq

hrz v

Γ+−=

π.

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DDYYNNAAMMIIQQUUEE && RReellaattiioonnss ddee NNAAVVIIEERR--SSTTOOKKEESS

Ex. 3.1 A- )(2

)( 22 zhA

zu −−=µ

où xp

A∂

∂= .

A- Azzu

zxxz ===dd

µττ .

A- µ3

2 3Ahqv −= .

A- si 0>vq alors 0<∂

∂=

xp

A .

B-

++−−=hzU

zhA

zu 12

)(2

)( 022

µ à discuter selon le signe de A.

Ex. 3.2

rv

rp 2

d

d θρ= et rv

rv

rr

θθ =

dd

dd

.

−

−−=

rr

rrr

rrv

21

20

21

200)(

ωθ .

zerrrr

Crr

µπω20

21

21

20

0moteur 4−

= ce qui permet de mesurer µ : c’est un viscosimètre.

Ex. 3.3 )2()( 2

0 hxxg

Vxw −+=µ

ρ, d’où

µ

ρ

3

2

0

ghVw −= .

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FFLLUUIIDDEESS PPAARRFFAAIITTSS ((TThhééoorrèèmmeess dd’’EEUULLEERR && BBEERRNNOOUULLLLII))

Ex. 4.1 La force d’ancrage est dirigée vers le haut et son intensité s’exprime comme :

N76,774

)4(12

)11(421

2122

21

22

21

2

=+++++−= mgPD

DDDDH

gDDq

F va

ππρ

πρ

Ex. 4.2 La force d’ancrage aFr

se décompose comme :

kN845,31sin4

16 2

42

2

=

+= α

π

πρ

DDq

PF vax

kN533,8)cos1(4

16 2

42

2

=−

+= α

π

πρ

DDq

PF vay

kN054,15)( =+= gVmFaz ρ

Ex. 4.3 kPa94,500 =−=∆ APPP ; mm25,2

)(81

41

2

42

=

∆

++≈

−

PQQ

DDD

ei

outout

ρ

π

Ex. 4.4 La vitesse est la même dans les deux cas et vaut : )(2 LhgV += .

Avec le tube : )(2 LhgV += ; sans le tube : ghV 2= .

Le débit le plus faible est obtenu avec le tube et vaut :

12

.s31024

−== lghd

qvπ

.

m10)( 0 =−≤ gpPL v ρ ; 1.s539 −= lvq

Ex. 4.5 xpjj eVVSFrr

2j/p )( −= ρ .

xpjj eVVSFrr

)cos1()( 2j/p θρ +−=

RRVSRFC jj )cos1()( 2j/p θωρ +−== ; Cω=P .

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PPEERRTTEESS DDEE CCHHAARRGGEE && BBEERRNNOOUULLLLII GGEENNEERRAALLIISSEE

Ex. 5.1 eaud' m128Pa10.573,12 5220 ≡=∆++= tRtA PgzPP ρ .

11 m.s95,1 −=V et 1

1 .s46,34 −= lvq .

Horizontalement : kN6,14−=xF ; verticalement : kN2,17−=zF

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SSIIMMIILLIITTUUDDEESS && MMAAQQUUEETTTTEESS

Ex. 6.1 kg8000)( 31212 == hhmm .

Ex. 6.2 µρ,,,,, lhVLPt∆ .

hl

=Π1 , Vhρ

µ=Π2 et h

VLPt23 ρ

∆=Π ; d’où ),( 213 ΠΠΦ=Π .

eau

air

air

eau

eau

air

µ

µ

ρ

ρα=

VV

.

13

2

eau

air

air

eau3eauair Pa.m10.89,1)()( −−=

∆=∆

µ

µ

ρ

ραLPLP tt ;

13eauair .sm25,2150 −== QQ .

Ex. 6.3 µρ et,,,, VSD l . D’où, par exemple,

221lV

Dρ

=Π , 22l

S=Π et

lVρ

µ=Π3 .

Re),( 222ll SVD Φ= ρ .

1km.h400010 −== VVm ; 1=DDm ; 1>Ma donc mV incompatible.

pRTM

=ρ et donc 010 pappVV mm ==⇒= .

N45== aDD m , soit une puissance correspondante cv8,6kW5 ≡=P .

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1 Travaux Diriges Corriges Mecanique Des Fluides