7-Ferraillage Portique Et Voile Très Important

7/25/2019 7-Ferraillage Portique Et Voile Trs Important

1/28

VII. Ferraillage des elements

VII.1. Introduction :

Les diffrentes sollicitations qui seront considres ultrieurement ont t obtenues lors

de lanalyse statique et dynamique de la structure retenue par le biais du logiciel SAP2000.

Une section dun lment peut avoir quatre types de sollicitations possibles :

1. Compression simple.

2. Traction simple.

3. Flexion simple.

4. Flexion compose.

les poutres sont soumises au moment flchissant et des efforts tranchants donc elle sont

calculs la flexion simple.

Les poteaux sont soumis des efforts normaux des efforts tranchants et des moments

flchissant ils seront donc calculs enflexion compose.

VII.2-Ferraillage des portiques :

VII.2-1- Ferraillage des poutres :

Les poutres sont des lments structuraux qui transmettent les efforts de plancher versles poteaux. !lles sont des lments non expose aux intempries et solliciter par des moments

de flexionet des efforts tranchants donc le calcul se fera enflexion simpleavec les sollicitations

les plus dfavorables en considrant la fissuration comme tant peu nuisible.

Le ferraillage est calcul ltat limit ultime sous leffet du moment le plus dfavorable

suivant les recommandations de le "#$ %%&version '(() et les contraintes seront vrifies

l!.L.* vis++vis de la durabilit.

2-1 Les combinaisons de calcul :

,+ 1.! " # 1.! $ %%%%%.. selon -$!L%,

'+ " # $ & %%%%%% selon "#$'(()

)+ 0.' " & %%%%%%. selon "#$'(()

La combinaison , / nous permettra de dterminer le moment maximum en

trave.

La combinaison ' / donne le moment ngatif maximum en valeur absolue sur

les appuis et permettra de dterminer le ferraillage suprieur au niveau des appuis.


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La combinaison ) / nous permettra de dterminer le moment ngatif ou positif

minimum en valeur absolue sur les appuis et permettra dans le cas o0 1 2 ( de dterminer

le ferraillage au niveau des appuis.

A. Ferraillage par BAEL91 :

-$!L ont pour ob3et de spcifier les principes et les mthodes les plus actuels devant prsider et

servir la conception et aux calculs de vrification des structures et ouvrages en bton arm et

sappliquent plus spcialement aux btiments courants.

Les r5gles de conception sont venu afin de remdier en faisant travailler les matriaux dans

le domaine plastique et en adoptant des combinaisons daction qui tiennent compte dune part de

la variation possible dans le cas dfavorable des intensits des actions dautre part de la

probabilit les quelles les actions entaient leurs valeurs.

Les poutres sont soumises aux efforts suivants :

1oment flchissant.

!ffort tranchant.les efforts normaux sont ngligeable/.

6rification de leffort tranchant :

La contrainte de cisaillement est donne par :

dbvu

u(

maxmax=

7n doit vrifier que maxu avec :

8 min (.,)fc'941#$/ fissuration peu nuisible.

8min (.,fc'9 )1#$/ fissuration pr3udiciable ou tr5s pr3udiciable '.' 1#$/.

Dtermination de larmature transversale :

es armatures doivent faire avec laxe un angle 4;


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Le diametre @tdes armatures dme dune poutre @t min h&);b(&,(/ dapr5s le -$!L

$?.'.'.

h :hauteur totale de la poutre.

b(: largeur de lme.

La 3ustification vis.a.vis de l!.L.U des armatures dmes sexprime par la relation:

t

t

SbA.(

/sincos9(

.)(

+

e

tju

f

kf

Aans le ces courant de la flexion simple sans prise de btonnage et avec des armatures

droites :B8, 8&' alors :

t

t

Sb

A.( e

tju

f

f

9(

.)(

Condition de non fragilit :

$s $min (e

to

f

fdb '9...')(

Vrifiation de la fl!"e #BAEL B.$.%& :

7n peut admettre de ne pas 3ustifier l!.L.U de dformation des poutres par un calcule de

fl5che si les conditions suivantes sont vrifies :

(,(M

Mlh t

/

'4

( MPAfdbA

e

,C,,

L

$vec

1t : moment 1$D en trave.

1(: moment isostatique minimal .

-( : largeur de la poutre .

d : hauteur utile .

$ : *ection darmature.

B. 'eommandation du '(A99)version *++, :

Les r5gles R.P.A E "5gles #arasismiques $lgriennes F ont pour but de fixer normes de

conception et de calcul des constructions en Gone sismique pour des ouvrages courants. Les

ob3ectifs ainsi viss sont dassurer une protection acceptable des vies humaines et des


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constructions vis vis de leffet des actions sismiques par une conception et un

dimensionnement appropris.

B.1-Armatures longitudinales :

Le pourcentage minimal des aciers longitudinaux sur toute la langueur de la poutre est de

(.;H ................................. I $min 8 (.;H b x h / J.

Le pourcentage maximum est de 4H en Gone courante et CH en Gone de recouvrement .

La longueur minimal de recouvrement et de ,( cm entre deux cadres et un minimum de

trois cadres &noeuds.

La longueur minimal de recouvrement est de 4(KGone /

Les cadres du noeud sont constitus de 'U superposes formant un carr ou un rectangle .

LMancrage des armatures longitudinales suprieures et infrieures dans les poteaux de rive etdMangle doit =tre effectu avec des crochets %(


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Le Ferraillage :

Le ferraillage des portiques fait par un calcul automatique Laide dun logiciel

E Socotec *. + SAP2000 *.

Ferraillages des poutres trans,ersales :

)?cm

)cm

)(cm

A. Ferraillage en tra,e :selon la combinaison 1!" # 1!$.

1max 8 4'C'C BO.m lment )9' /

R 8bu

U

fbd

M' 8 ((?4

S (.,9C donc il nest pas ncessaire de mettre des armatures comprimes

7n se trouve dans le domaine , s 8 )491#a > s8 ,( T

Portique lement/u

.m3

Acalcul

cm23

A min cm23

)A&L 41

Amin cm23

5.P.A.44

A adopt

cm23

1 ,C4 '(C, ,C) ,)4 C(( 617 ( 70

2 )9' 4'C'C )4; ,)4 C(( 617 ( 70

)94 4()( )'; ,)4 C(( 617 ( 70

8 )9C 4(?'? )'% ,)4 C(( 617 ( 70

! ),( )%(,' ),4 ,)4 C(( 617 ( 70

7 '(9 '(9?) ,C; ,)4 C(( 617 ( 70

). Ferraillage sur appuis :nappe suprieure.

*elon la combinaison " # $ &

1max 8 ,(;,4C BO.m lment ,?; /

Portique lement /u .m3 Acalcul

cm23

A min cm23

)A&L 41

Amin cm23

5.P.A.44

A adopt

cm23

1 ,?; ,(;,4C %,' ,)4 C(( 617 # 612 ( 482

2 );C ??,9? C4? ,)4 C(( 617 # 612 ( 482

'9, 9C994 ?)? ,)4 C(( 617 # 612 ( 482

8 ';? ?4%'? C'? ,)4 C(( 617 # 612 ( 482


6/28


7/28

c?oi@ du diamtre : 7n a :

mm

bh

t

t

4).,,,C>,(

)((>

);

4((min

>,(>

);min

=

7n prend : V9 [$.Ze!4((1#a/

$tYe& b*t\ max I J4('

MPau

$t\ (4'))()) ) & 4(( 8 ,(;; cm

*oit :86' ( 201 cm2

!spacement dapr5s le -$!L :

*t,Q min ( %.d 4(cm/ 8 ))) cm

*t'Q $ tYe& (4.b 8 '(,4((/& (4)(/ 8 C? cm

*t 8 min *t, *t'/ 8))) cm

!spacement exig par le "#$ :

$n %one nodale: *tQ min h&4 ,' / 8 min 4(&4 ,',C/ 8 ,( cm

$n %one courante: *tQ h & ' 8 4( & ' 8 '( cm

Aonc on adopte :

*t 8 ,(cm X X X X .. !n Gone nodale.

*t 8 ,;cm X X X X .. !n Gone courante.

La section minimale des armatures transversales selon le "#$ %% :

$t min8 ((().*t.b 8 ,9( cm

$t min8 ,9(cm' Q '(, cm XXXXXXXXXXXXXXXXXXX6

La ,riication ; l 1ser8 ;9)(9!".m

b 8 1 ser.^ & 8 ;9)(9,(+),) ;,(+' & ;C,(,%;,(+98 ,4(; Q badm 8,;MPa .X.6

La ,riication de la lc?e:

1(8 _ W`/ L' & 9 8 %99W(C9/x' 8 ',,'!".m

En trave: $s8 )V,C 8 C()cm

h & L \ , &,C (,( \ ((C'; XXXXXXXXXXX 6h & L \ 1t ser& ,(1( (,( \ ((; XXXXXXXXXXX 6


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$s & bd Q 4' &Ye (((;4 Q ((,(; XXXXXXXXXX.. 6

'onc le calcul de la fl(che est inutile

O- : Les chapeaux sur les appuis doivent avoir une longueur tel que le dbord par rapport aunu de lappui est suprieur :

Lmax & ; : *i lappui nappartient pas une trave de rive *oit : ,((m

Lmax &4 : *i lappui appartient une trave de rive *oit : ,''m

Ferraillage des poutres longitudinales :

)'cm

)cm

)(cm

a. Ferraillage en tra,e :selon la combinaison 1!" # 1!$.

1max 8 )'4?% 1O.m lment ;; /

R 8bu

U

fbd

M' 8 XXX.

S (.,9C donc il nest pas ncessaire de mettre des armatures comprimes

7n se trouve dans le domaine ,s 8 )491#a > s8 ,( T

Portique lment/u

#/0.m&

Acalcul

#m*

&

Amincm23

)A&L 41

Amin #m*&

5.P.A.44

A adopt

#m*

&

A)49 ,,);) ,() ,,C ;'; 617 ( 70

)'( ,?); ,;% ,,C ;'; 617 ( 70

),4( ''%), ',' ,,C ;'; 617 ( 70

)%; '))'4 ',C ,,C ;'; 617 ( 70

9;; )'4?% )(4 ,,C ;'; 617 ( 70

)9 ');;4 ',9 ,,C ;'; 617 ( 70

b. Ferraillage sur appuis: nappe suprieure.

*elon la combinaison : " # $ &


9/28

1max 8 %4()C 1O.m lment )9 /

Portique lment/u

#/0.m&

Acalcul

#m*&

Amincm23

)A&L 41

Amin #m*&

5.P.A.44

A adopt

#m*&

A,4? ?4;;) ?4' ,,C ;'; 617 # 618 ( 107!

,4( C4(,, C'? ,,C ;'; 617 # 618 ( 107!

)'CC 4,;%C )%4 ,,C ;'; 617 # 618 ( 107!

'%4 4;C,; 4); ,,C ;'; 617 # 618 ( 107!

94% %'9); %;4 ,,C ;'; 617 # 618 ( 107!

)9 %4()C %C9 ,,C ;'; 617 # 618 ( 107!

c. Ferraillage sur appuis: nappe infrieure

*elon la combinaison : 0'" &

1max 8 9)''? 1O.m lment )C /

Portique lment /u

#/0.m

&

Acalcul

#m*&

Amincm23

)A&L 41

Amin #m*&

5.P.A.44

A adopt

#m*&

A ,)4 C944' C?; ,,C !2! 617 # 612 ( 482

,;, C,49; C(( ,,C !2! 617 # 612 ( 482

) 'CC )?4C? );) ,,C !2! 617 # 612 ( 482

'%4 )94(? )C' ,,C !2! 617 # 612 ( 482

9 ;, 9'?4) 9); ,,C !2! 617 # 612 ( 482

)C 9)''? 94, ,,C !2! 617 # 612 ( 482

La ,riication du erraillage des poutres trans,ersales :

*ection minimale "#$/ : b 8)( cm > h 8 ); cm

$min8 (;(.b.d 8 (;(();()( 8 !2! cm2

*ection maximale "#$/ :

$max8 4Hb.d 8 4' cm

7n a : La section darmature sur appuis :

M

sA 8 )V,C 8 C() cm'

=sA )V,C W )V,4 8 ,(C; cm'

Ao0 : ,CC9 cm'S 4' cm'XXXXXXXXXXXXXXXXXXX6

La 9ondition de non ragilit:

$min 8 (')Yt'9b.d & Ye8 ,,Ccm

La ,riication ; l


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*oit la poutre la plus sollicit est O()9 > V max8 9?((9!"

$vec : b 8 )(cm > d 8 )'cm

=u max# &b.d 8 (%(CMPa S u 8 )))MPa XXXXXXXXXX..6

.Calul de la setion des armatures transversales:

c?oi@ du diamtre :

7n a :

mm

bh

t

t

,(,C>,(

)((>

);

);(min

>,(>

);min

=

7n prend : V9 [$.Ze!4((1#a/

$tYe& b*t\ max I J4('

MPau

$t\ ( 4;))()) ) & 4(( 8 ,,)' cm

*oit: At ( 86' ( 201m*

!spacement dapr5s le -$!L :

*t,Q min ( %.d 4(cm/ 8 '99cm

*t'Q $ tYe& (4b 8 '(,4((/& (4 )(/ 8 C?cm

*t 8 min *t, *t'/ 8 '99cm

!spacement exig par le "#$ :

&n Bone nodale: *tQ min h&4 ,' / 8 min );&4 ,',C/ 8 9?;cm

&n Bone courante: *tQ h & ' 8 ); & ' 8 ,?;cm

Aonc on adopte :

*t 8 ,(cm X X X X !n Gone nodale.

*t 8 ,;cm X X X X .. !n Gone courante.

La section minimale des armatures transversales selon le "#$ %% :

$t min8 ((().*t.b 8 ,C'cm

$t min8 ,C'cm Q '(,cm XXXXXXXXXXXXXXXXXX..6

La ,riication ; l 1ser8 ',9'!".m


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b 8 1 ser.^ & 8 ',9'x,(+) ,);,(+'& ;C,(,%;,(+98 !.2!1Q badm 8 ,;MPa

La ,riication de la lc?e:

*oit la poutre la plus sollicite :

1( 8 _ W`/ L'&9 8 ,,%' W '?)/ ,,?, 8 ';(C%!".m

En trave:

$s8 )V,C 8 C()cm

h & L \ , &,C ((%; \ ((C';

h & L \ 1t ser& ,(1( ((%; \ ((9);

$s & bd Q 4 ' &Ye (((C;C Q ( (,(;

'onc le calcul de la fl(che est inutile.

) :

Les chapeaux sur les appuis doivent avoir une longueur tel que le dbord par rapport au

nu de lappui est suprieur :

Lmax & ; : *i lappui nappartient pas une trave de rive *oit : (9( m

Lmax &4 : *i lappui appartient une trave de rive *oit : ( %; m

"ma des ferraillages des poutres: Poutres trans,ersales: 0@80 3 cm2

En trave :)V,C

ur appui: -nappe suprieure) )V,C W)V,'

- "appe infrieure ))V,C W )V,'


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Poutres longitudinales 0@! 3 cm2

En trave:)V,C

ur Appui:-"appe suprieure: )V,C W )V,4

* "appe infrieure))V,C W )V,'

V22.*.*Ferraillage des poteau3

Les poteaux sont des lments structuraux assurant la transmission des efforts des

poutres vers les fondations. Un poteau est soumis un effort normal E O F et un moment de

,41$

,41$

Cadre 45

Epingle 45

,41$6,41*

,41$6,41*

Cadre 45

Epingle 45

En appuis En trave

,41$6,41*

,41$6,417

Cadre 45

Epingle 45

,41$

,41$

Cadre 45

Epingle 45

En appuis En trave


13/28

flexion E 1 F dans les deux sens soit dans le sens longitudinal et le sens transversal. Aonc les

poteaux sont sollicits en flexion compose.

'eommandation du '(A 99)version *++, :

Armatures longitudinales :

Les armatures longitudinales doivent =tre haute adhrence droites et sans crochets

Le pourcentage minimum est de (.9HGone /.

Le pourcentage maximum est de 4H en Gone courante et de CH en Gone de recouvrement.

La longueur minimale de recouvrement est de 4( Gone /

La distance entre les barres verticales sur une face du poteau ne doit pas dpasser '; cm

Gone /.

Les 3onctions par recouvrement doivent =tre faites si possible lextrieur des Gones

nodalesGones critiques/.

h8 1axhe&Cb,h, C(cm/

Armatures transversales :

Les armatures transversales des poteaux sont calcules laide de la formule :

e

uat

fh

v

t

A

.

.

,

=

vu :!ffort tranchant de calcul

h,: [auteur totale de la section brute .

fe: ontrainte limite lastique de lacier des armatures transversales.

a:oefficient correcteur tient compte de la rupture /.

a8'.; *illancement gomtrique \;.

a8).?; *i llancement gomtriqueS;.

fe84(( 1pa.

t :!spacement des armatures transversales :

Aans la Gone nodale :

t min ,( ,;cm/ en Gone a

Aans la Gone courante :

t ,; en Gone a

70 est le diam5tre minimal des armatures longitudinales du poteau.

La quantit darmatures minimale $t&b,t H/ est donne par :

(.)H si g ;


14/28

(.9 H si gQ )

#ar interpolation si )


15/28

;4? %%%C?' ,?;9; (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

;() 9%%((% )(%; (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

;)% 9)CCC9 4'(;; (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

49% C'4%; ),94 (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

;;) 9C9?C 49C; '?4 (.(( '.4( %.C( 8618#8612

4,, ,?(%C4 )?(,4 (;C (.(( '.4( %.C( 8618#8612

*ens yy;(, ,(9C;94 '4'( (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

;,) ,(4?,,, ''9C; (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

;,; 94;9%C 44,; (.(( (.(( '.4( %.C( 8618#8612

4?? 4?(;; ;%?9 4'? (.(( '.4( %.C( 8618#8612

499 9(44; )9,C' ,%' (.(( '.4( %.C( 8618#8612

4?4 '%CC) ?,;(, ''? (.(( '.4( %.C( 8618#8612

5emarque :

7n remarque que le bton seul peut reprendre les efforts de la flexion compose il faut

prvoir donc des sections minimales requises par les r5glements en vigueur.

Vriication du erraillage des poteau@ :

Section d


16/28

MPAMPAf

b

c

u )))/4>'(min'9

==

*oit le poteau le plus sollicite I4?)J : Vmax 8 4C?%C BO

+,MPAMPA

MPAdb

#

uu

u

..................................................)))4''(

4''(.

max

==

==

Emin = &n Bone courante :


17/28

cmSt ,9.,; =

7n adopte : St( 1! cm.

9alcul la section d


18/28

S( (',4)

)/'&) =

=

pp/

a8 '(()

.' =p

Aonc :

cma0

cma0

cma0

(;(/'4()

cos

,4(/,'()

cos

,%(/)cos

(

)

(

'

,

=+=

=+=

==

$lors on prend : yc 8 (,% cm

Le moment de la section ?omogne rduite :

8 by)ser& )/ W ,; I$s d+yser/'W $syser ] d/'J>

Vel que: yser 8 yc W c 8 (,%W ,CC 8 ,C?% cm

Eonc: 8 9(?,%,,; cm&

B 8 Oser.yc& 8 ,(C,,C9 (((,% & 9(?,%,,;,(+98 '4%?9''!"1m2

b ( B.yser 8 (4,%MPa S ,;MPA 333333333333333.+,

La fissuration est non prjudiciable4 donc la vrification 5 l6tat limite d6ouverture desfissures est inutile.

"ma des ferraillages des poteau3:

Ferraillages des poteau@ :

x+xM: 4V,4W4V,'8,(C9cm'

y+yM: 4V,4W4V,'8,(C9cm'

;Cadre 45

Cadre 45

*41*

*4176141*

*4176141*


19/28

;

')

); ;

;

')

4(cm ';

0cm

)(cm

VII.2.Ferraillage des voiles

ntroduction :

Un voile de section rectangulaire se comporte comme une console verticale encastre en

pied dans ses fondations et soumise des charges rparties ou concentres chaque plancher.


20/28

Aonc le voile est sollicit par :

1oment flchissant et effort tranchant provoqus par laction du sisme.

!ffort normal du la combinaison des charges permanentes dexploitations ainsi que la

charge sismique.

e qui implique que les voiles seront calculs en flexion compose et au cisaillement. ce

qui ncessitera une disposition du ferraillage suivant :

*ur le plan vertical aciers verticaux/

*ur le plan horiGontalaciers horiGontaux/

!tant donn que ces murs sont associs des poteaux on les consid5re faisant partie

intgrante de ces derni5res on aura finalement un seul lment en section en : U V.L selon La

disposition des murs murs intrieurs ou pignon/.

Prescriptions pour le erraillage des ,oiles:

Le ferraillage des voiles seffectuera selon le r5glement -$!L%, et les vrifications selon le

r5glement parasismique $lgrien "#$ %%&version '(().

a- (resription pour les aiers vertiau3 :

Le ferraillage vertical sera dispos de telle sorte quil reprendra les contraintes de flexion

compose en tenant compte des prescriptions imposes par le "#$%% dcrit ci dessous :

Leffort de traction engendr dans une partie du voile doit =tre reprise en totalit par les

armatures dont le pourcentage minimal est de (.'(H de la section horiGontal du bton tendu.

Les barres verticales des Gones extr=mes devraient =tre ligatures avec des cadres

horiGontaux dont lespacement ne doit pas =tre suprieur lpaisseur du voile.

$ chaque extrmit du voile lespacement des barres doit =tre rduit de moiti sur ,&,(/

de la largeur du voile cet espacement doit =tre au plus gal ,;cm.

*i des efforts importants de compression agissent sur lextrmit les barres verticales

doivent respecter les conditions imposes aux poteaux. Les barres verticales du dernier niveau doivent =tre munies de crochets la partie

suprieure. Voutes les autres barres nont pas de crochets 3onction par recouvrement/.

- (resription pour les aiers "ori8ontau3 :

Les armatures horiGontales parall5les aux faces du mur sont disposes sur chacune des

faces entre les armatures verticales et la paroi de coffrage la plus voisine.

Les barres horiGontales doivent =tre munies de crochets ,);< ayant une longueur de ,(.

Aans le cas o0 il existe des talons de rigidit les barres horiGontales devront =tre ancres

sans crochets si les dimensions des talons permettent la ralisation dMun ancrage droit.


21/28

- (resriptions ommunes :

Lespacement des barres horiGontales et verticales doit =tre infrieur la plus petite des

deux valeurs suivantes :

* ,; e e : paisseur du voile

* )(cm

Les deux nappes darmatures doivent =tre relies avec au moins quatre(4/ pingles au

m5tre carr. Aans chaque nappe les barres horiGontales doivent =tre disposes vers lextrieur.

Le diam5tre tdes pingles est :

t 8 Cmm lorsque vQ'( mm.

t 8 9mm lorsque v2'( mm.

Le diam5tre des barres verticales et horiGontales des voile lexception des Gones

dabout/ ne devrait pas dpasser ,&,(/ de lpaisseur du voile.

Les longueurs de recouvrement doivent =tre gales :

4( pour les barres situes dans les Gones ou le renversement du signe des efforts

est possible.

'( pour les barres situes dans les Gones comprimes sous laction de toutes

les combinaisons possibles des charges.

7 ,oile soumis 5 la flexion compose 8

-&tude de la section soumise ; la le@ion compose :

7n dtermine les contraintes par la formule de O$6!" ]-!"O7ULL :

.9MS"ba

&&

=

$vec :

O : effort normal agissant sur le refond considr.


22/28

1 : moment de flexion agissant sur le refond considr.

: moment dinertie du refond considr.

^ : centre de graviter de la section du voile dans le sens du plan moyen.

5emarque :

*i a et b sont des signe ngatif on aura une section enti5rement tendue *!V/.

*i a et b sont des signe positif on aura une section enti5rement comprime *!/.

*i a et b sont des signe contraire on aura une section partiellement comprime *#/.

A- Section partiellement comprime tendue3 :

#our connajtre la Gone tendue et la Gone comprime il faut calculer la longueur de la Gone

tendu : [ ] en utilisant les triangles semblables :

Figure VI.183.

+

==

=

,b

a

ba L

L#an:

Leffort de traction dans la Gone tendue est donn par :

( ) '&b# b =

La section dacier ncessaire est donne par :

=

s

e

s

f

#A

)- Section entirement tendue :

ab

L

+

W


23/28

Aans le cas on a deux contraintes de traction longueur tendue [ ] est gale L/ leffort de

traction est gale : ( ) b# ab = ;.(

La section darmature est :

=

S

eS

f#A

&

Figure VI.1!3.

9- Section entirement comprime :

Aans ce cas on a deux contraintes de compression la section du voile est soumise la

compression et comme le bton rsiste bien la compression la section dacier sera celle exige

par l"#$ le ferraillage minimum/.

Figure VI.173.

- 9ombinaisons de calcul :

*elon le "#$ %% les combinaisons des actions considrer pour la dtermination des

sollicitations et de dformations de calcul sont :

"#$ &

L=

ab

L

+

(=

ab

L

W


24/28

0.'" &

- 9alcul du erraillage ,ertical :

Le calcul se fera en deux Gones courante et about/ pour toute la largeur du voile:

Vriication ,is ; ,is de 5PA :

$min8(.,;Hb.h globalement dans la section du voile

Les rsultats de calcul sont rsums dans les tableaux suivants :

5emarque :

Aans notre btiment > il existe un seul type de voiles tudier

dans le sens transversale ;006< )voiles avec un seul talon > la longueur des quatre

voiles ;/ >C/ > ?/ et 9/ est gale : ,.'9m

les dimensions du talon sont : )(4(/ cm'

dans le sens lon:itudinale ; xx < )voiles avec un seul talon la longueur du voile ,/ '/

)/ 4/ est gal: ,.'9m

les dimensions du talon sont : )(4(/ cm'

voile 6, 6' 6) 64 6; 6C 6? 69

section *#. *#. *#. *#. *#. *#. *#. *#.

L m/ ,.'9 ,.'9 ,.'9 ,.'9 ,.'9 ,.'9 ,.'9 ,.'9

b m/ (.,C (.,C (.,C (.,C (.,C (.,C (.,C (.,C

m4/ (.('9 (.('9 (.('9 (.('9 (.('9 (.('9 (.('9 (.('9

* m/(.'(; (.'(; (.'(; (.'(; (.'(; (.'(; (.'(; (.'(;

^ m/ (.C4 (.C4 (.C4 (.C4 (.C4 (.C4 (.C4 (.C4

O BO/ 9)'.,)C 9)).?' ,,;'.,) ,,;,.4;9 %99.CC %?(.)44 %94.?;( %C%.4)9

1 BO.m/ '?).4%% '?'.4% )(C.(4 )(;.9,9 '%C.C( )(,.'C) '%;.;%? )((.'99

a

BO&m',()(%.4C ,('%;.)? ,'C,;.;, ,'C(C.%% ,,C('.'( ,,C,%.)% ,,;;9.%4 ,,;%'.C%

b

BO&m'+',%,.(C +',C,.4% +,)?;.,; +,)?).'C +,%;C.?( +',;'.C) +,%;4.(C +',)4.?;

m/(.''4

(.'''(.,'C (.,'; (.,94 (.'(( (.,9; (.'((

V BO)%.'C4

)9.4(; ,).9)% ,).?)' '9.%,; )4.4;4 '9.%'( )).%%(

$cal cm' (.%9' (.%C( (.)4C (.)4) (.?') (.9C, (.?') (.94%

$"#$ cm

'

).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?'

$adopt ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?' ).(?'


25/28


26/28

) ,4V,( ,,((

4 ,4V,( ,,((

; ,4V,( ,,((

C ,4V,( ,,((

? ,4V,( ,,((

9 ,4V,( ,,((

&spacement des armatures ,erticales :

$ chaque extrmit des voiles lespacement des barres doit =tre rduit de moiti sur ,&,( de la

longueur du voile > cet espacement dextrmit doit =tre au plus gal ,;cm.

+ Vriication au cisaillement :

La vrification de la rsistance au cisaillement se fait avec ma3oration de 4(H de la contrainte

de cisaillement.

La contrainte de cisaillement est limite comme suit :

k 8,.46&bd.

6: effort tranchant la bas du refond.

b : la longueur de la section paisseur du voile /.

d 8 (.%h.h8 hauteur de la section.

{ }

.....................................

().,'9.,%(.(,C.(

,(C;%.,);4.,

';.)4>,).(

)

'9

+,

MPa

MPafMin c

>).(

cossin%.(

(

(

==

+

=

B8( cas de reprise de btonnage.

( ) .'4)(>;.,:%( cmcmeSt ==


27/28

7n adopte *t8'(cm.

'(;'.,

,;,

4((%.(

,C'(().,

%.(

cmf

bStA

s

e

t =

=

Aapr5s le "#$%% le pourcentage minimal exige pour la partie courante qui doit =tre arme

dun carrelage darmature en double nappe est :

+ pour : ..((,;.(C';.((';.( '9 hbAMPaf tc ==

+ pour : ..((';.(C';.((';.( '9 hbAMPaf tc ==>

7n : .,'.;,'9,C((';.(C';.(()., 'cmAMPaMPa # ===

Ferraillage des ,oiles :


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Documents

7-Ferraillage Portique Et Voile Très Important