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Mûr de soutènement
à
CANQ VO 305
Ministère des Transports Centre de documentation 700, boul. René-Lévesque Est, 21e étage Québec (Québec) G1R 5H1
MiNISTERE DE LA VOIRIE PROVINCE DE WEBEC
Ministère des Transports S Centre de documentation I 700, boul. René-Lévesque Est, 21e étage Québec (Québec) G1R 5H1 i.
MUR DE SOT=NEI=
PROGRAWIE NO 85-061-03-834
PREPARE POUR
TE SERVICE DES PONTS DU MINISTERE DE LA VOIRIE
PAR
LE SERVICE DE L INM)RMATIQUE DU NTINISTbRE DE LA VOIRIE
RAYMOND P. PAGE, ING. DIRECTEUR DU SEPVICE
JEAN MERCURE, ING RESPONSABLE DE LA SECTION SCIENTIFIQUE
ler février 1972
MINISTERE DE LA VOIRIE
SERVICE DE L'INFORMATIQUE
DOCUMENTATION
MUR DE SOUTENF1ENT
PROGRAMME NO: 85-061-03-834
AUTEURS: Marcel J.J. Ayoub, Inge YVon Gaumond, Ing. Service de l'Informatique Service des Ponts
1 Ministère de la Voirie Ministère de la Voirie
tme
AYANT-PROPOS
Le programme "Nil- de soutènement" a été écrit en langage Fortran pour
un ordinateur IBM 650, par Monsieur N.J. Vàrmazis, Ing. Ministère
de la Voirie, Ontario) en 1965. Plus tard, il. a été adapté pour l'or-
dinateur IBM 1410, par Monsieur Patrick Moran, Ing. (Ministère de la
Voirie, Québec), ensuite Monsieur Roland Ouellet, Ing. l'a transformé
de sorte qu'il puisse être compatible avec les caractéristiques des
ordinateurs IBM 1130 et /360 (systèmes d'exploitation DOS et OS).
A la suite d'une demande du Service des Ponts du Ministère de la Voirie,
Québec, Monsieur Yvon Gaumond, Ing, avec la collaboration de Monsieur
Marcel Ayoub, ont apporté une contribution à ce programme de façon qu'il
puisse considérer, si le cas se présente, un mur de soutènement dont la
base repose sur trois rangées de pieux. En plus, ils ont augmenté le
nombre de sections calculées dans le mur lui-même, à partir des caracté-
ristiques du béton et de l'acier spécifiées.
MISE EN -GARDE
Bien que le programme a été vérifié à fond, l'auteur ne garantit
pas les résultats. Toutefois, il est suggéré à l'usager d'exer-
cer une étroite surveillance sur les résultats Obtenus lors de
l'utilisation de ce programme. De plus, au moindre doute quant
à la véracité et à l'exactitude des résultats, une vérification
des données s'impose avant de contactPr l'auteur du présent rap-
port.
TABLE DES.MATIERES
AVANT-PROPOS
l'USE EN GARDE e•eee•000eceeeeseee•••00•0 OOOOOOOOOOOOO OOOOOOOOOOOOOOOOOOOO 000 • e if
TABLE DES MATIERES OOOOOOOOOOO ......... ..... .......... 00000000 iii
NOTATION ... V
1- GENERALITES •••••••••••••••••geoo••••••••••••••••••••••• • • • • • • • • • • • 0 • 0 • 0 • 0 0 • 1
1.1 Buts du programme .............. ..... ............ .......... ....... 1.2 Hypothèses admises dans le prOgramme
'ETUDE THEORIQUE ..... 00 ..... ee 3
2.1 Stabilité de l'ensemble 3
2.1.1 Détermination du coefficient k 3 2.1.2 Calcul de la poussée des terres sur le plan vertical 5 2.1.3 Cas d'une fondation normale 7
stabilité contre le renversement 7 stabilité contre le glissement 9 stabilité contre la pression excessive 9
2.1.4 Cas d'une fondation sur pieux 11
généralités 11 stabilité contre le renversement 13 les forces dans le pieux 13
2.2 Calcul des sections
2.2.1 Section 1-1
DO fondation normale 14 B) fondation sur pieux 15
2.2.2 Section 2-2 16
PO fondation normale ........ .... . ..... ..... . ..... .. ...... ...... 16 B) fondation sur pieux 17
2.2.3 Sections dans le mur 18
2.3 Calcul de l'armature 21
14
14
ialrete D.ES IRM4SPOP113 CENTRk C'eririel-flog..*;
200, Mi. C'7-ecCeESTEe, SUD, le QUÉBEC, QUÉBEC}
G1K. 5Z1
UTILISATION DU PROGRAMME ......... ...... ...... ......... ........ ..... 23
3.1 Donrecs et cartes d'entrée ....... ...................... ............ 23 3.2 Sortie et résultats fournis par le programme 30
APPLICATIONS 32
LISTING DU PROGRAMME 49
iv
NOTATION
Angle de friction interne du sol
Angle d'inclinaison de la face arrière du mur
Angle d'inclinaison que le remblai derrière le mur fait avec l'horizontale d
Z ----- Angle d'inclinaison de la poussée des terres sur la face arrière du mur
1 P,R — Poussées des terres
w — Poids des terres, pcf
Ka ----- Coefficient de la pression active
ci . ---- Surcharge uniforme sur le remblai derrière le mur
V ---- - La résultante des forces Verticales
H — La résultante des forces horizontales
Mst — Moment stabilisant
Mrv — Moment renversant
P Coefficient de friction contre le glissement
L'excentricité du point d'application de la résultante des forces
Contrainte de pression sur lé sol
Poids du béton
Abscisse
Ordonnée
Section d'acier
Contrainte de cisaillement
'Moment fléchissant
Effort normal
La force verticale appliquée directement sur le mur
Y
==
GEMERALIIES
1.1 Buts du 'programme
AL) L'analyse d'un mur de soutènement. Dans ce cas, toutes les dimensions
sont fournies au programme qui calcule les réactions, les coefficients
de sécurité et l'armature dans diverses sections de la base et du mur.
L'un ou l'autre .des deux types de fondations peut être considéré dans le
programme pour l'analyse du mur:
- Fondation normale (sur le sol)
Fondation sur pieux
Il faut donc déterminer au départ le type de fondation choisi et spéci-
fier qu'il s'agit d'une analyse.
B) Calcul d'un mur de soutènement (design). Pour une fondation Sur le sol,
toutes les dimensions sont fournies au programme qui peut augmenter la
largeur de la semelle pour satisfaire aux trois (3) conditions suivantes:
Facteur de sécurité contre le renversement > 2
Facteur de sécurité contre le glissement > la valeur donnée
La pression calculée à la pince et au talon < la pression permise
Donc, il faut donner une valeur approximative pour la largeur de la
semelle, mais cette valeur doit être en-deça de la valeur correcte,
puisque le programme n'a été conçu que pour l'augmenter.
Pour Une fondation sur pieux, le programme ne changera pas la largeur
de la semelle, mais va augmenter les distances D4 et D2 pour que le'
pieu avant et le pieu arrière aient à peu près la même capacité. Il
faut donc donner les valeurs minimums pour les distances D4 et D2.
1.2 Hypothèses admises dans le programme
Le poids de la terre sur la pince ainsi que sa résistance passive
sont négligés.
Dans le calcul de la partie arrière de la semelle, on prend pour
acquis que les charges verticales appliquées vers le bas sur le
talon sont supérieures aux réactions de la fondation et qu'en con-'
séquence, l'armature est placée en haut de la section. Dans des
cas particuliers où il n'y a pas de remblai derrière le mur, la
direction de la force résultante peut être vers le haut. Alors la
valeur de l'armature sera égale à zéro.
Dans le calcul des sections du mur, si la force axiale est grande
par rapport au moment fléchissant, les valeurs calculées pour l'ar-
mature peuvent être égales à zéro.
2
h
2- ETUDE THEOPIQUE
2.1 Stabilité de l'ensemble,
2.1.1 Détermination du coefficient de pression active (Formule de
COULOMB)
D'après la formule de Coulomb, on trouve que la résultante de la
poussée des terres sur un mur de soutènement (figure 1-a) est
égale à:
1 — wh2 Ka P
2 sine cos Z
O ù Ka est le coefficient de la pression active.
3
(a) (b) figure 1
Selon la théorie de CouloMb, pour une paroi arrière rugueuse et inclinée,
d'un angle e.et pour un remblai qui fait un angle d avec l'horizontale,
Ka devient:
Ka = sin2(0-q)) cos Z
sine sin(0 +Z) (1+ fsinCZ-+-"T) sin(e+ Z) sin(o-)
où est l'angle de friction interne du sol.
En remplacant Ka par sa valeur et en faisant:
sin2(0 % 2 SI/120 sin(0 +Z) (i+i sin ( e+ z) sin(O-)
On trouve:
wh2K 2
Dans le cas où il y a une charge uniforme q sur le reMblai (figure 1-b)
a S = sera la surcharge équivalente et la résultante de la poussée des
terres sera:
2 72- wK (H5 - S
2 )
où:
H5 = h + S
\e'"
.0>
5
Dans le calcul de la stabilité 'générale du mur, on considère que la
pression du sol agit sur un plan vertical à. l'extrémitédu ' talon (fi-
gure 2). Le calcul de la pression du sol sur ce plan vertical peut
être fait par le programme selon trois méthodes différentes suivant
le type spécifié sur la feuille de transmission:
Type 1 : On considère que le plan vertical est parfaitement
rugueux (hypothèse de Coulomb). Dans ce cas la résul-
tante de la poussée des terres a une inclinaison égale
à l'angle de friction interne du sol (Z =(p).
Type 2 : On considère selon l'hypothèse de Rankine modifiée
que la résultante de la poussée des terres a la même
inclinaison que la pente du remblai. Dans ce cas,
(Z
- Type 3 : On considère que la résultante de la poussée des ter-
res a une inclinaison nulle. Dans ce cas (Z 0).
2.1.2 Calcul de la poussée des terres sur le plan vertical
Une fois que le facteur K a été calculé suivant une des trois méthodes
déjà mentionnées, on procède de la façon suivante (figure 2).
+ F. + H + S -5 "1 2 3
oa S est l'équivalent en hauteur de .remblai d'une surcharge appliquée derrière le plan vertical.
T4
ii
W- G5
H3 1
(1" pieu avant
D2 1 _D3 1 D4
' pie u
figure 2
ar'rière
tN&sTirt: reEs RANSçç CENTRE Di riXtj.M.ST,Tk.i...
200, rtte DORCHESTES 'le QUÉBEC, (QUÉBEC)
G1K 5Z1
Kw (H2 s2) 2 5
P1 = P cos Z
Gl = P sin Z
y + S.H5 2.S2 3 (H5+ S)
6
2.1.3 Cas d'une fondation normale
A) Stabilité contre le renversement.
La stabilité du mur contre le renversement par rapport à la pince
est étudiée en premier lieu. Pour faciliter les calculs, on fait
une liste des forces agissantes sur le mur et sur la semelle et de
leurs distances respectives au point 0 (figure 2).
Charges verticales Bras de levier (par rapport à 0)
G1 P . sin Z X1 T
1 G2 = -2- . T1. . H3 . w X2 = T
G3 = T2 . H2 , w X3 — T
Gi+ = S W X= T
G5 = W = B
G8 - 1 T3 . H2 . W X6 = F + E
C + D + E X7 = F + 3
1 D + C + D G8 - G C . y X8 = F + 3
Gg = T . H1 . Y X9- 721
7
3
2
Ti+
Forcesliorizones Bras de levier • (T—rapport'eci la 'base de
—la semelle)
Pl — P cos Y1 = Y1
P2 Y2 = A 1711
La force verticale totale:
2 G. i 1
La force horizontale totale:
H — EP P1 + P2
Le moment stabilisant:
2 M x. . G. st a. i =1
Le moment renversant:
M = Y• . P. a.
Le facteur de sécurité contre le renversement:
FSRV =st
8
"te
9
Stabilité contre le glissement:
Le facteur de sécurité contre le glissement est égal
p étant le coefficient de friction entre la base de la semelle et le
sol. La valeur de p ne doit pas être supérieure à tg (I)
C) Stabilité contre la pression excessive:
La distance du point d'application de la résultante des forces au point
extrême de la pince est:
mst - m X rv V
D'où l'excentricité de cette résultante sera:
e
Il existe deux possibilités:
i) e < (la résultante est à l'intérieur du tiers central)
(figure 3)
Dans ce cas, on considère que toute la largeur de la semelle est
active.
figure 3
ri fb
ACT = T .5•-•••••••
6e T
F+ E AOITOf r f2
ii)
La pression du sol:
(la résultante est à l'extérieur du tiers central)
(figure 4)
La largeur active dans ce cas sera:
10
ACT = 3 . X < T
\e'
La pression du sol:
2V fa 3X ' fb Lf fa
fi= fa - • °f _ E + F -2 — - Acr
11
figure 4
ACT= 3X
2..1.4 Cas d'une fondation sur pieux:
A) Généralités
La semelle est supportée par deux ou trois rangées de pieux selon
la valeur spécifiée pour D2 dans la formule de transmission.
Les pieux de la rangée arrière et de. la rangée du milieu (si cette
rangée existe) sont une fois et demie plus espacés que les pieux
de la rangée avant.
\i•
12
S'il s'agit du calcul (design) d'une fondation sur pieux, l'ordinateur
modifie si c'est nécessaire. les distances D4, D3 et D2 (figure 5), pour
que la capacité du pieu avant, incliné de 4 dans 12, soit le plus près
possible de la capacité du pieu arrière, incliné de 2 dans 12. La capa-
cité du pieu avant est calculée avec la poussée totale des terres, tandis
que la capacité du pieu arrière l'est avec la moitié de la poussée des
terres (à condition que la capacité du pieu arrière avec la poussée tota-
le des terres ne dépasse pas la capacité du pieu avant). Cependant, la
capacité de ce pieu arrière, avec la poussée des terres réduite de moitié,
a été augmentée d'un tiers.
Les résultats obtenus sont les réactions verticales, pour un pied de base,
des pieux avant, milieu et arrière calculées avec la poussée totale des
terres (RPAV, RPMI, RPAR) et du pieu arrière calculée avec la moitié de la
poussée des terres (RPAR*).
Capacité d'un pieu avant = RPAV Esp . INC
Capacité d'un pieu arrière =maximum de RPAR . 1.5 . Esp . INC 1 et RPAR* . 1.5 . Esp . 1.33 . INC
où:
Esp = espacement entre deux pieux avants
1.5 = les pieux arrières sont espacés à 1.5 fois les pieux avants
1.33 ----- majoration des contraintes dans le pieu
INC = résultante due à l'inclinaison des pieux pour prendre la force
horizontale
Stabilité contre le renversement
Le moment renversant (voir 2.1.3 Pi)
2 Mrv = E Yi . Pi
i--1
Le moment stabilisant par rapport au pieu avant (voir 2.1.3 PL)
9 1"%t E Xi . Gi - Dl RPAV
i=1
Le facteur de sécurité contre le renversement
Mst FSRV Mrv
Réactions verticales des pieux
V RPAV = + V . E. CAV
V V . E RPAR r.- CAR
E • RPAR*— V V CAR A
où:
excentricité de V par rapport au centre de gravité des
pieux pour la poussée totale des terres
E* excentricité de V par rapport au centre de gravité des
pieux pouria moitié de la poussée des terres
13
A et I ----- surface et ineft.ie du groupe de pieu
CAV et = distances du pieu avant et du pieu arrière à partir du
CAR centre de gravité des pieux
14
Calcul des sections
2.2.1 pection 1-1
figure 5
A) Fondation normale (figure 6)
Poids propre de la semelle par unité de longueur:(1)
g =y . H1
Pressions nettes du sol:
Pa fa - g
Pi= fl - g
Effort tranchant:
1 -2- (Pa -I- Pl)
(1) Dans le programme, on prend y = 150 Ibs/PIA
1
Moment fléchissant:
2 + SV1 a.vec S Pa-h Pi °
15
figure 6
Fondation sur pieux (figure 7)
Efforts tranchants:
RPAV + RPYIE - y F . H1
où:
RPMI = réaction verticale du pieu milieu (s'il est à l'avant
de la face du mur)
Moment fléchissant:
RPAV . (F 7 D1) + RPMI . CF - D1- D2) - F2 . 150 . Hi
figure 7
f2
fb
fa
2.2.2 Section 2-2
A) Fondation normale (figures 8 et 9)
Dans les deux cas de petite et grande excentricité, la réaction
. totale du sol est donnée par l'équation suivante:
1 U = . (f2 + fb) E F)
La distance du point d'application de la force U à partir de la
section 2-2 est:
ACT - E F Xu . 3
f2 + 2 fb f2.1- fb
La partie de la semelle derrière la section 2-2 est considérée
comme un porte-à-faux d'el:
L'effort tranchant:
T2 T2 Git G2t G3 + '4 • G4 r , Gg U
16
Le moment fléchissant:
142
figure 8
figure 9
17
B) Fondation sur pieux (figure 10)
Effort tranchant:
T2 T2 Gi + G2 + G3 + . G4 + . G9- U
T4
Marrent fléchissant:
— Ex.G- Xu . U
Si RPNIE est à l'arrière du mur
U = RPAR + RPIvfl
RPAR (T2- 114) + PPMI(T2 - D4 - D3) V figure 10
RPAR = réaction verticale du pieu arrière pour la poussée
totale des terres.
2.2.3 Sections dans le mur
A.,) Détermination du coefficient K.
-Bn ce qui concerne la pression directe sur le mur, on utilise
la même formule de Coulomb (vcir 2.1.1) indépendamment du
type de méthode choisi polir le calcul de la stabilité généra-
le. Cela veut dire que dans le calcul de K, l'angle Z prendra,
la valeur fixée dans les données du programme.
Dans ce cas, on peut attribuer n'importe quelle valeur à Z
entre 00 et 4)0. A titre d'information, les valeurs les plus
utilisées sont:
Z =4) l'hypothèse de Coulait est appliquée
Z = d l'hypothèse de Rankine modifiée est appliquée
Z 0 la composante verticale de la poussée est négli-
g
B) Les efforts à différentes hauteurs du mur.
Dans le calcul du mur, cinq sections ont été considérées:
à la base du mur
à une hauteur 0.1 . H2 de la base
à une hauteur 0.3 . H2 de la base
à une hauteur 0.5 . H2 de la base
à une hauteur 0.75 . H2 de la base
18
MINISTUE DES 'FRANSFemrs CENTRE DE DOCUMiSTe4:r.
200, RUE DORCRESTER SUD, le QUÉBEC, AQUEBEC) .
G1K 521
Section à la base du mur (figure 11)
F12+ S
2 s2) wk (d5
Rh= R cos wo
Rv R sin wo
2 H5 + S H5 - 2 . S2
Y — 3(H; + S)
Force horizontale V3 --- P2+ Rh
Force axiale (verticale) A.3 G5+ G7+ G8+ Rv
Moment fléchissant 3.13 P2-Y. Rh
Pour les autres sections du mur, on procède exactement
de la même façon (figure 12).
19
- fig=e 11
20
figure 12
2.3 Calcul de l'armature (1)
D'après la théorie conventionnelle, on a pour une section rectangulaire
(figure 13):
Ea n nb
k— 1
J
K 0.5 Fc k j
Avec:
Ea module d'élasticité de l'acier — 29,000 (kip/p02)
Eb module d'élasticité du béton = 572e77 (kip/P02)
F'c = contrainte de compression minimum spécifiée pour le béton de
28 jours
Fc = contrainte permise du béton (Fc — 0.40 F'c)
Fs = contrainte permise de l'acier
d° recouvrement de l'acier
(1) Les sections dans la semelle sont en flexion simple, les sections
dans le mur sont en flexion composée.
21
L _...
.2 r d1
d = t - d'
A — s Fs j d
V v — b d
Axe
Neutre
IO Flexion simple (figure 13)
d 12 "
Fs/N o
figure 13
B) Flexion composec (figure 13)
Me N.d1
trequise 47, d'
d = t - d'
A — Me N S Fs j d Fs
" UTILISATION DU PROGRAME
3.1 Données et cartes d'entrée
Les données de ce programme sont sous forme de séries de problèmes. Chaque
série est définie par une carte, qui spécifie des caractéristiques générales
suivie par une ou plusieurs cartes dont Chacune représente un problème. A
la fin de la série une carte, fin de série, a lieu.
Description des cartes d'une série
Première carte:
Poids de la terre en Ibs/pi3 . Habituellement, on
prend 120 ibs/pi3 pour des matériaux granulaires 1 5
de remplissage. 0 10 I I
Coefficient de friction contre le glissement. Pour
des matériaux granulaires de remplissage, on prend 6 10
habituellement 0.65 00,0 4, I
4)0, angle de friction interne du sol en degrés. Le 11 15
tàblrau suivant montre différentes valeurs de qb. 10 10 1 I
23
-
-
16 20
00 i0
24
MATER1AUX Peu
cuctipacts compacts
Sable (grains arrondis et. uniformes) 28o 35
o
Sable (grains anguleux A' granulométrie continue) 34o 46°
Gravier sablonneux mo 50°
Sable silteux et sut 27 - 30 300 - 35
Habituellement, on prend 33° pour des matériaux granulaires de remplissage.
e, angle de friction du mur en degrés. On prend
ordinairement 00
0, angle d'inclinaison de la face arrière du mur
en degrés.
pour X 1r, 6 95°
pour X =au, 0 - 94°
pour X = • 0 92°
pour X j. 't • 0=91°
25
12
26 30 do, angle d'inclinaison du remblai derrière le mur o ,o p , en degrés (S ---- 0)
pour X 6, 6 90
pour X = 4, 6=14°
pour X = 3, 6=18°
pour X 2, 6=27°
pour X 1.5, 6 ----- 34o
62 66
l
V.
31 35
LL 1 ? I - • Dl; la distance. entre la première rangée de pieux et le début
de la semelle en pieds. Habituellement on prend 15 pieds.
D2, la distance' entre la premièle et la seconde rangée de
pieux en pieds. S'il y a seulement deux rangées de pieux,
D2 =0.0
D4, la distance' entre la dernière rangée de pieux et la fin
de la semelle en pieds.
.CODE, spécifie s'il s'agit d'une analyse ou du calcul d'une
semelle sur pieux
1, pour analyse 0, pour calcul
Fs, la contrainte permise en tension dans l'acier en lbs/po?
F, la contrainte de compression à 28 jours pour le béton en
lbs/Po?
DBB, la distance du centre de l'armature à la face extérieure
dans le bas de la semelle en pouces.
DHB, la distance du centre de l'armature à la face extérieure
dans le haut de la semelle en pouces.
DM, la distance du centre de l'armature à la face extérieure
dans le mur en pouces.
25
36 40
[I Ti
41 45
I I 4 __I
46
47 51
[1111
52 56
ri
57 61
r it?i,
67 71
I 72 79
Huit colonnes vides. F- t I d
1 Pour le calcul d'une semelle sur pieu, D2 et D4 doivent être des
distances minimums.
6 10
Ig I
26
TYPE, le type d'hypothèse choisi pour le c. 1 cul de la poussée des terres sur le plan vertical qui passe 80
par l'arrière du talon.
l'hypothèse de Coulomb est choisi, Z
l'hypothèse de Rankine modifié est choisi,
Z= 6
l'inclinaison de la poussée des terres sur le
plan vertical est nulle, Z = 0
Habituellement, on choisit le TYPE 2.
Les cartes qui suivent sont d'une même nature et chacune représente un
problème d'une même série.
Description
PRO.No, le numéro du problème
Exemple: problème No 40 j 14 10
P2, la force horizontale sur le mur en kips.
L'orientation positive est indiquée sur la
feuille de transmission.
Ifir, la force verticale sur le mur en kips.
L'orientation positive est indiquée sur la
feuille de transmission.
15
1' 1
21 25
II f t
26 30
L_L_l_f_i_J
A, la distance entre la force horizontale et le
dessus de la semelle en pieds-.
27
16 20
B, la distance entre la force verticale et le
commencement de la pince en pieds.
C, la largeur du mur au sommet en pieds.
D, la distance qui détermine l'inclinaison de la
face avant du mur, en pieds.
-
36 40
la largeur au bas du mur en pieds. Illfl
41 45
la longueur de la pince en pieds. 1 T-7]
la hauteur du mur au-dessus de la semelle en
pieds. 46 50
51 55
H1, la hauteur de la semelle en pieds.
H2; la hauteur du remblai directement derrière 56 60
le mur en pieds. Y
61 65
I 1 I
SURCHARGE, la hauteur du remblai équivalent à la
surcharge derrière le mur.
28
T, la largeur de la semelle en pieds. (En cas
de calcul, il faut donner une valeur en deça de
la valeur nécessaire). 66 70
fa, la pression permise sur le sol en Ibs/Pi2
(en cas d'analyse, il faut la mettre égale à
zéro). 71 75
A la fin de chaque série de problèmes, il faut mettre une carte où les
colonnes 1 à 5 sont 99999. 1 5
[9 19 19 9 1 91 L
Plusieurs séries de problèmes peuvent se mettre l'Une à la suite de
l'autre. La figure (14) montre la disposition des cartes de données
pour plusieurs séries de problèmes.
5°Orie-
.......Ç.: 99999 fin de la 2b série
2° série
fin de la 1°série 99999 1
1 ° série
99999
29
figure 14
30
3.2 .Sortie et résultats fournis Par le. programme
Dans la première partie, pour fin de vérification, le programme imprime
toutes les données qui lui sont fournies.
Dans la seconde partie, on trouve les résultats des calculs faits par
le programme pour 1 pied du mur.
La force verticale totale en kips
L'excentricité de la force verticale en pieds
La force horizontale totale en kips
La hauteur de la force horizontale en pieds
Dans le cas d'une fondation sur le sol:
La largeur de la semelle en pieds
La pression en avant de la base sur le sol en ibs/pi2
La pression en arrière de la base sur le sol en ibs/pi2
Le facteur de sécurité contre le renversement
Le rapport de la force horizontale sur la force verticale
Dans le cas d'une fondation sur pieux:
(H/v)
La largeur de la semelle en pieds
Les valeurs de D1, D2, D3, D4 en pieds
La réaction verticale du pieu avant, en kips
La réaction verticale du pieu du milieu (si D2 74 0.0), en kips
La réaction verticale du pieu arrière pour une poussée des terres
de 100%, en kips
La réaction verticale du pieu arrière pour une poussée des terres
de 50%, en kips
Le facteur de sécurité contre le renversement
La force horizontale à prendre, en kips
- Les valeurs du cisaillement en Ibs/Po2, de l'épaisseur minimum
suggérée en pieds et de la section d'armature en po2 dans les
sections:
a) 1 - 1 de la semelle
2 - 2 de la semelle
Bas du mur
Les sections d'armatures en po dans les sections:
a) A 0.10 . H2 du bas du mur
h) A 0.30 . H2 du bas du mur
c), A 0.50 . H2 du bas du mur
A 0.75 . H2 du bas du mur
31
1
32
4- APPLICATIONS
VOIMF
b5-6I -03-E-08 •(
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PROBLEME NO. 1
34
ANALYSE D' UN MUR DE SOUTENMENT SUR FONDATION NORMALE ( f a -if-- 0.0)
35 11-
_C.CCÇ C.00C C.CCC C.CCC
I TYPE Z = 2
P2 (KIPS) W (KIPS) A
D
G Hl
1.0CC C.CCC ,2 .5CC 4.CCC 24.0CC 2.5CC
H2 SURCHARGE (PI) LARGEUR DE L EMPATTEMENT PRESSION MAXIMUM (LB./PI.CAR.)
1
1.526 1.780 2.C4C
C.830 1.557 2.C4e5 1.589 C.856 C.358 C. C44
57.789 49.343 40.233
AVANT BASE ARRIERE BASE DMa OU rum
A 0.10(H2) A 0.30(H2) A 0.50(H2) A 0.75(P2)
DCNNEES PROGRAMME - MUR CE SOUTENEMENT ***PROBLEME NO.
I POIDS CE LA TERRE (LB/PI. CU.1 CCEFFIÇIENT DE FRICTION CONTRE LE GLIS.SEMENT
I
FRICTUN INTERNE EN CEGRES 1 ANGLE CE FRICTION DU MUR EN CECRES
THETA;EN CEGRES DELTA EN CEGRES
I Cl = 0.00 02 = 0.00 04 = COCO CODE= FS = 24000.0 FC1 = 4C0C.0 C8B = 6.50 CHB = 4.50
RESULTATS PROBLEME NO. 1
FORCE VERTICALE TCTALE (KIPS) EXCENTRICITE DE LA FORCE VERTICALE (PI.)=' FORCE HORIZONTALE TOTALE (KIPS) HAUTEUR CE LA FORCE HORIZONTALE (PI.)
24-.CCC C.CÇC
1.3,.CCC C.CCC
1.789' 15.17C 9.488
*****BASE SUR LE SOL***** LARGEUR DE L'EMPATTEMENT (PI.) PRESSION AVANT (LB./PI.CAR.) PRESSION ARRIERE (LB-./PI.CAR.) F.CE S. CONTRE LE RENVER.SEMENT
"RAPPORT Hi/V
CISAILLEMENT gpAISSEUR MIN._ _ARMATURE POUR LA (L8./PC.CAR) SUCCEREE (PI.) -SECTION DCNNEE(PO.CA)
1.3.CCC -5168.6C2 492.144
2.2C3 C.412
3.5C DM =
C. 93. 14.
•
36
PROBLEME NO. 2
CALCUL DU MEME MUR DE SOUTENEMENT QUE DANS LE PREMIER PROBLEME,
SAUF QUE L'ON A SPEUIFIE UN "fa" TROP PerIT POUR LA LARGEUR DE
LA SZMELLE
I
37
CONNEES PROGRAMME — MUR CE SOUTENEMENT ***PRCBLEME NO. 2***
POIDS CE LA TERRE (LB/Pi. CU.) COEFFICIENT DE FRICTION CONTRE LE GLISSEMENT ANGLE "DE FRICTION INTERNE EN DEGRES ANGLE DE FRICTION OU MUR EN DEGRES THETA•EN CECRES DELTA EN CEGRES Cl = 0.00 02 = 0.00 04 = COCO CODE= FS = 24000.0 FC1 = 400C.0 CBB = 6.50 CEB = 4.50 CM = 3.5C
120. 0.65 33.
C. 93. 14.
TYPE Z = 2
P2 (KIPS) W (KIPS) A
C.CCC . . . . . C.00C C.CCC C.00C
1.CCC C.00C 2.5CC 4.0CC
G 24.0CC Hl 2.5CC H2 SURCHARGE (PI) LARGEUR DE L EMPATTEMENT PRESSION MAXIMUM (LB./PI.CAR.)'
RESULTATS PRCBLEME NO. 2
24.CCC C.CCC
13.CCC 5CCC.CCC
FORCE VERTICALE TOTALE (KIPS) EXCENTRICITE CE LA FORCE VERTICALE (PI. FORCE HORIZONTALE TOTALE (KIPS) HAUTEUR DE LA FORCE HORIZONTALE (PI.)
38.578 1.644
15.3C3 9.53C
=
*****BASE SUR LE SCL***** LARGEUR DE L'EMPATTEMENT (PI.) PRESSION AVANT 1LB./PI.CAR.) PRESSION ARRIERE (LB./PI.CAR.) F.CE S. CONTRE LE RENVERSEMENT
13.5CC 494 6.9C2 768.496
2.35C
RAPPORT H/V
l'AVANT BASE ARRIERE BASE
IIBAS DU MUR MIA 0.10(H2) A 0.30(h2) 0.50(H2)
A 0.75(H2)
CISAILLEMENT . . (LB./PC.CAR)
56.069 48.101 40.233
EPAISSEUR MIN. ARMATURE POUR LA SUCCEREE (Pr.) -SECTICN CONNEE(PC.CA)
C.8CC 1.822 2
1.652 2.c4A 1.589
C.358 C.C44
PROBLEME NO. 3
CALCUL DU MEME MUR QUE DANS LE PREMIER PROBLUME, SAUF QUE LA
LARGEUR DE LA SEMETTE EST TROP PETITE POUR QUE LE FACTEUR DE
SECURITE CONTRE LE RENVERSEMENT SOIT EGALE A 2
38
39
DCKNEES PROGRAMME - MUR CE SOUTENEMENT . ***PROBLEVE NC. 3***
I POIDS CE LA TERRE (LB/Pl. OU.) 120. COEFFICIENT DE FRICTION CONTRE LE GLISSEMENT 0.65
__ _A_N_G_LE DE ER__I_C_TICN INTEBN_LEN CICP_ES _________13, ANGLE CE FRICTICN OU MUR EN CEGRES C. THETA.EN CEGRES 93.
IDELTA EN CEGRES CI = 0.00 02 = 0.00 C4 = C.00 CODE=
_UBB = 6.50 DHB = 4.50 CM = 3.5C FS = 24000.0 FC1 = 40CC.0
1__ TYPE Z = 2
C.CCC P2 (KIPS) C.00C 111 W (KIPS) C.CCC 1 A C.CCC B
IC
I G H1 H2
I SURCHARGE (PI) LARGEUR.CE.L EMPATTEMENT... PRESSICN MAXIMUM (LB./PI.CAR.)
_IRESULTATS PRCBLEME .NC. • 3
1.CCC C.00C 2.5CC 4.0CC 24.CCC 2.5CC 24.CCC C.CCC
1C.CCC 12CCC.CCC
I FORCE VERTICALE TOTALE (KIPS) EXCENTRICITE CE LA FCRCE VERTICALE (PI. FORCE hCRIZCNTALE TCTALE (KIPS)
IHAUEUR DE LA FCRCE FCRIZONTALE (-PI.)
*****BASE SUR LE SOL***** I LARGEUR DE L'EMPATTEMENT (PI.)
PRESSION AVANT (LB./PI.CAR.) = 12_0,5CC.,
542C.775 PRESSION ARRIERE (LB./PI.CAR.) = 182.166 F.OE S. CONTRE LE RENVERSEMENT = 2.C6C
11- RAPPCRT h/V
CISAILLEMENT EP.!'‘IS,UUR (LB.OPO.CAR) SUGGEREE (PI.) SECTION DCNNEE(PC.CA)
o
AVANT BASE ARRIERE BASE BAS DU MUR A 0.10(H2) A 0.30(H2) A 0.50(H2) A 0.75(H2)
59.682 50.6C2 40.233
1.546 1.734 2.CAE
0.863 1.457 2.046 1.549. c.e5é C.358
.C.C44
35.018 1.947 15.C38 9.447
C.425
PROBLEME NO. 4
40
ANALYSE D 'UN MUR DE SOUTMEMENT SUR FONDATICN DE DEUX RANGEES DE PIEUX
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42
CCNNEES PROGRAMME - MUR CE SOLTENEMENT ***PRCBLEME NC. 4***
POIDS CE LA TERRE (LB/PI. OU.) CCEFFICIENT CE FRICTION CONTRE LE GLISSEMENT ANGLE IDE fRICTICN INTERNE EN CEGRES ANGLE CE FRICTION LU MUR EN CEGRES THETA.'EN CEGRES DELTA EN CEGRES
0.00 04 = 1.5C CODE= FC1 = 400C.0
CFB = 4.50 CM = 3.5C TYPE Z = 2
Cl = 1.50 02 = FS = 24000.0 CBB = 6.50
't^
C
I DE
-Il G hl H2 SURCHARGE (PI)
I LARGEUR DE L EMPATTEMENT PRESSION MAXIMUM (LB./PI.CAR.)
RESULTATS PRCBLEME NC.
FORCE VERTICALE TOTALE (KIPS) IlEXCENTRICITE CE LA FCRCE VERTICALE
FCRCE HORIZONTALE TOTALE (KIPS) HAUTEUR CE LA FORCE 'HORIZONTALE (PI.)
C.CCC C.CCC C.CCC C.CCC 1.CCC C.CCC 2.5CC 4.CCC 24.CCC 2.5CC
24.CCC C.CCC
13.CCC C.CCC
3.7G4 1.789
15.17C 9.488
****.*BASE SUR 2 RANGEES CE PIEUX***** LARGEUR CE L'EMPATTEMENT (PI.)
111 CI (PI.) = 1.50 02 (PI.) = C.CC , . . . _ . . _ . . . . . . . . . _ _ _ . . . . _ _ . . . . .
03 (PI.) =10.00 04 (PI.) = 1.5C REACTICN VERTICALE OU PIEU'AVANI (KIPS) =
13.CCÇ
24.983 REACTICN VERTICALE OU PIEU ARRIERE (KIPS) = 11.811
111REACTICN VERTICALE DU PIEU ARRIERE (KIPS) = 19.CC8* *PCUSSEE DES TERRES A 50 POUR CENT. LA CAPACITE DOIT EIRE F. CE S. CCNTRE LE RENVERSEMENT' = •
Il FORCE HCRIZCNTALE A PRENCRE (KIPS) 15.17C
MAJOREE DE 33 POUR CENT
CISAILLEMENT EPAISSELR MIN. ARMATURE POUR LA (LB./PC.CAR) SuCC;FRFE çpc.TIrN nrNNEE(PC.CA)
AVANT BASE ARRIERE BASE
ABAS DU MUR A 0.10(h2) A 0.30(H2)
II A 0.50(H2) A 0.75(H2)
83.274 46.032 40.233
1-;835 1.408 2.C46
P2 (KIPS) W (KIPS) A
1.431 c.842 2.C46 1.589 C.856 0.358 C.C44
PROBLEME NO. 5
43
ANALYSE D'UN MUR DE SCUTMEMENT SUR FONDATION DE TROIS RANGEES DE PIEUX
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45
5*** DONNEES PROGRAMME — MUR CE SOUTENEMENT ***PROBLEME NO.
I POIDS DE LA TERRE (LB/PI. OU.) COEFFICIENT CE FRICTION CONTRE LE GLISSEMENT
LUERNE_EN _CFUFS ANGLE CE FRICTION CU MUR EN DECRES THETA". EN CEGRES DELTA EN CEGRES.. Cl = 1.50 02 = 3.00 04 = 1.50 CODE= FS = 24000.0 FC1 = 4C00.0 DBB = 6-.50 CI-13 = 4.50 CM 3.5C
120. 0.00 33.
C' 93. 1_4.
TYPE Z = 2
P2 (KIPS) (KIPS)
C.CCC C.CCC C.CCC C.CCC
C 1.CCC
I
=
D E = C.CCC
?.FgÇ. F = 4.0CC
I= 24..CCC
1.1. = 2.5CC H2
ISURCHARGE (PI) LARGEUR CE L EMPATTEMENT PRESSION MAXIMUM (LB./PI.CAR.)
I RESULTATS PRCBLEME NO. 5
24.CCC C.0CC
13...ÇCC C.CCC
*****BASE SUR 3 RANCEES CE PIEUX***** LARGEUR DE L'EMPATTEMENT (PI.) = 13.CC0
I Cl (PI.) = 1.50 C2 (PI.) = 3.CC 03 (PI.) = 7.00 04 (PI.) = I.5C
= 17.482 = 1C.299 = 8.59C = 16.C4C*
IrPCUSSEE DES TERRES A 50 pcuR CENT.LA CAPACITE. DOIT ETRE MAJCREE 0E 33 POUR CENT F. DE S. CONTRE LE RENVERSEMENT = 1.820 . FORCE HORIZONTALE A PRENDRE (KIPS) = 15.17C
CISAILLEMENT EPAISSEUR MIN. ARMATURE PUR LA in, rAn: SUGGEREE (PI.). SECTION DONNEE(PO.CA)
AVANT BASE ARRIERE BASE BAS DU MUR A 0.10(1i2) A 0.30(H2) A 0.50(H2). A 0.75(P2)
56.675 56.559 40.233
1.6C8 2.C46
C.S8C 1.199 2.C46 1.5E9 Ce856 C.358 C.C4A
111 FORCE VERTICALE TOTALE (KIPS) , _ MIEXCENTRICITE CE LA FORCE VERTICALE (P
FORCE HORIZONTALE TOTALE (KIPS) l'HAUTEUR CE LA FORCE HORIZONTALE (PI.)
= 36.. 75k, .)= 1..-789
= 15.17C = 9.488
REACTION VERTICALE DU PIEU AVANT (KIPS)
IREACTICN VERTICALE DU PIEU MILIEU (KIPS) REACTICN VERTICALE CL PIEU ARRIERE (KIPS) REACTICN VERTICALE DU PIEU ARRIERE (KIPS)
PROBLEME NO. 6
46
CALCUL DU MUR DE SOUTENEMENT DU PROBLEME NO. 4
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47
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48
DCKNEES PROGRAMME — MUR CE SOUTENEMENT ***PRCBLEME NO. 6***
POIDS DE LA TERRE (LB/PI. CU.) CCEFFIÇIENT DE FRICTION CONTRE LE GLISSEMENT, ANGLE CE FRICTION INTERNE EN CECRES 33.
C.00 'ne
'ANGLE DE FRICTION OU MUR EN CEGRES C e THETA''EN CEGRES 93. DELTA EN CEGRES 14. Cl = 1.50 02 = 0.00 04 = 1.5C CODE=
DBB = 6.50 CEB = 4.50 CM = 3'.5C FS = 24000.0 FC1 = 400C.0
TYPE Z = 2
P2 (KIFS) INA
(KIPS)
B
C.CCC C.CCC C.CCC C.CCC 1.CCC C.0CC 2.5CC 4.CCC 24.CCC 2.5CC
H2
I SURCHARGE (PI) LARGEUR DE L EMPATTEMENT . PRESSION MAXIMUM (LB./PI.CAR.)
24.CCC C.CCC
13.0CC C.CCC
RESULTATS PRCBLEME NC. 6
1 FCRCE VERTICALE TOTALE (KIPS) EXCENTRICITE DE LA FCRCE VERTICALE (P • =
HAUTEUR CE LA FORCE ECRIZCNTALE (PI.) FCRCE ECRIZCNTALE TOTALE (KIPS)
LARGEUR DE L'EMPATTEMENT (PI.) = 13.CCC *****BASE SUR 2 RANGEES CE PIEUX*****
I Cl (PI.) = 1.50 02 (PI.) = C.CC 03 (PI.) = 9.00 04 (PI.) = 2.5C REACTICN VERTICALE OU PIEU AVANT (KIPS) = 23.671 REACTICN VERTICALE LU PIEU ARRIERE (KIPS) = 13.123 REACTICN VERTICALE OU PIEU ARRIERE (KIPS) = 21.12C*
*PCUSSEE DES TERRES A 5C POUR CENT. LA CAPACITE DOIT ETRE MAJOREE OE 33 POUR CENT I F. DE S. CONTRE LE RENVERSEMENT 1.82C
FCRCE HCRIZCNTALE A PRENDRE (KIPS) =.
15.17C
CISAILLEMENT EPAISSEUR MIN. ARMATURE PCUR LA (LB./PO.OAR) SUGCEREE (Pi.) cre- TInb,i rrt%imccinr, en%
uulniNLLIrLei
AVANT BASE ARRIERE BASE BAS DU MUR A 0.10(h2) A 0.30(H2) A 0050(1-12). A 0.75(H2)
78.620-- 41.743 40.233
1.799 1.494 2.C46
C.GB8 2.C46 1.589 Ce856 C.358 C. C44
- —
36.794 , 1.789
15.17C 9.488
LISTING DU PROGIAME
49
MI .EVEL 18-T SE
MM PT" 69
UMM 11111. AIMM 8111111 seee-lellq T.)." H
ISN 0002 ISN 0003 ISN 0004
E-ISN 0005 ISN 0005 ISN 0007
ISN 0008 ISN 0009
COMPILER OPTIONS - NAME= MAIN,0PT=02,LINECNT=60,SIZE=0000Ke SOURCE,EBCD1C,NOLIST,NODECK,LOAD,MAP,NOEDIT,NOID,NOXREF
C MONSS TITLEFORTRAN PrH,,MUR 00000100 DIMENSION IDATE(3) 00000200 INTEGER PRNO,PRN1 00000300
9066 FORMAT (2X,104 TYPE Z = Io Ili) 00000400 -900- 1 FORMAT (F5-,0,F51,-2,4F-5 -0,3-F-5,2,11,2r5,0,3F5.2,8X,11) 00000500 9050 FORMAT(1H1) 00000600 9051 FORMAT (1)(159H DONNEES PROGRAMME - MUR DE SOUTENEMENT ***PROBL00000700
1EME NO.,150****,/1X,64H -00000800 1 ) 00000900
9052 FORMAT (2X• 31H POIDS DE LA TERRE (LB/PI. CL0e),19X,F7,0) 00001000 9060 FORMAT (1X,464 COEFFICIENT DE FRICTION CONTRE LE GLISSEMENT,7X, 00001100
1F7.2) 00001200 905T-FORMAT-11-X-;-37H -ANUUE-DE-FiRTZTrON INTERNE EN DEr.iRES, 4X,F7*0) 00001300
-I S1 \f--"D 0-1 0
ISN 0011 ISN 0012 ISN 0013 ISN 0014 ISN 0015 ISN 0016
ISN 0017
ISN 0018 ESN 0019 SN 0-02-0
ISN 0021
--1-SW- 0022
ISN 0023
ISN 0024
9062 FORMAT (1X,361 ANGLE DE FRICTION DU MUR EN DEGRES.,15X,F7,0) 00001400 9063 FORMAT (1X,I7A THETA EN DEGRES,34X,F7e0) 00001500 9064 FORMAT (1X,17H DELTA EN DEGRES,34XfF7e0) 00001600 90. 65 FORMAT (2X,5H DI =,F5,205H 02 =,F05,2,' 04 =',F502,' CODE=',I2) 00001700 9002 FORMAT( 11014,2F5e0,11F5e2,F5.0) 00001800 9008 FORMAT(IX,10H P2 (KIPS),27X,1H=,F12,3,/ 00001900
11X, ICH W (KIPS),27X,IH=,F12.3,/ 00002000 2H A,35X,E1H=,F12•31 0000210C
10008 FORMAT(1X,2H 3,35X,1H=,F12•3,/ 00002200 11X, 2H C,35X,1H=,F12,3,/ 00002300 1IX, 2H D,35X,IH=,F12.3,/ 00002400 11X, . 2H E,35X,1H=,F12.3,/ 00002500 11X, 2H F,35X,IH=,F12.3) 00002600
9009 FORMAT(1X,6F15e6) 00002700 9012 FORMAT(1X,2F12:4) 00002800 -9011--FOR-MAT (IX, 2A G-i,-35X-,-1H=,F124,31/ 00002900
11X, 3H H1,34XelH=0,F12,3,/ 00003000 11X, 3H H2,34X,1H=,F12,3,/ 00003100 11X, 15H SURCHARGE (PI),22X,IH=,F12.3,/ . 00003200 IIX, 25H LARGEUR DE L EMPATTEMENTs12XelH=c;F12•3,/- 00003300 11X, 31k PRESSION MAXIMUM (LB,/PI,CAR,)46Xe1H=,F12•3/) 00003400
9055 FORMAT 13X,5HFS = ,F7.1,10X,5HFC1 = ,F6,1/3X*6H088 = oF5e2e5X,6HDH00003500 18 = ,F5.2,5X,5HDM = ,F5.2) 00003600
. -g067 FORmAT(1X, 241-1 RESULTAFS PROBLEmE ND.,15,/ 30H 00003700 1 */) 00003800
9054 FORMAT(1X,' FORCE VERTICALE TOTALE (KIPS)",11X,I=',F1203,/, 00003900 'IX,' EXCENTRICITE DE LA FORCE VERTICALE (PI*)=',F12,3,/, 00004000 21X,' FORCE HORIZONTALE TOTALE (KIPS)",9X1,1 =°,F12,31,/, 00004100 3IX,' HAUTEUR DE LA FORCE HORIZONTALE (PI.) . =',F12,3,/) 00004200
10054 FORMAT(15X,1 *****8ASE SUR LE SOL*****',/, 00004300 I2X,ILARGEUR DE LIIEMPATTEMENT (PI.,)1 ,6X,I=',F12.:31,/, 00004400 22X0-PRESS104-AVANT-T-118./P1,CAR,)e,8X,I=e,F124)3e/i 00004500 32X,IPRESSION ARRIERE (LBe/PIeCAR.)4 ,6X0=',F12•3c/. 00004600 42X,IF.DE Se CONTRE LE RENVERSEMENTI,6X,I=g,F12e3,/, 00004700 52X,IRAPPORT H/V°,25X,1 =',F12,3,/) 00004800
ISN 0025 10055 FORMAT( 7x,f*****BASE SUR ',II,' RANGEES DE PIEUX*****',/, 00004900 1-2X,ILARGEUR DE L'EMPATTEMENT (PI,)1 ,12X,I=I•F124,3,/, 00005000 22X,IDI (PI,) =',F5,2,15X,IO2 (PI,) =',F502,/e 00005100 32x,e03 (Pl.) =f,F5.2,15X,fD4 171,1 =',F5,2) 00005200
--rsN 00276- TD1-55 FDRMAT(2X,fREACT1DN VERTICALE DU PIEU AVANT--(KIPST---=',E1203/2X,I00005300 1REACTION VERTICALE DU PIEU ARRIERE (KIPS) =',F12,3/2X0REACTION VE00005400 2RTICALE DU PIEU ARRIERE (KIPS) =I,F12,3,I*1 11X,1 *POUSSEE DES TERRE00005500
MeMOI 3S A 50 POUR CENT, LA CAPACITE DOIT ETRE MAJOREE DE 33 POUR,CENTI/:200005600 4X,fF. DL REvEmEteïte,7 4-,;F-12-7.37bkc-È--H'ofz0000057oo OfT•OMàMal•IVIIMMOOM..M.....••••••YMMIMMOM” e•I I•Ra, ++,
C)
111111111_1111111 IIIIIII UMM Mal MI Mal MI MI UNI Mi
ISN 0027
ISN 0028 ISN 0029
!SN 0030 7—rsN 0-031
ISN 0032
15M 0033 15M 0034 ISN 0035 ISN 0035 ISN 0037 ISM 0038
ISN 0039 15M 0040 15M 0041 15N 0042 ISN 0043 ISN 0044 ISN 0045 15M 0046 ISN 0047 ISN 0048 ISN 0049 ISN 0050
5NTALE A PRENDRE (KIPS)8 ,8X,1 =1,F12*3/) . 00005800 10156 FORMAT(2X0REACTION VERTICALE DU PIEU AVANT (KIPS) =1 ,F12*3/2X000005900
1REACTION VERTICALE DU PIEU MILIEU (KIPS) =',F124,3/2X,°REACTION VE00006000 2RTICALE DU PIEU ARRIERE (KIPS) =1 *F124,3/2X-,'REACTION VERTICALE DU 00006100 3PIEU ARRIERE (KIPS) =°,F12,3,'*1 /1X,'*POUSSEE DES TERRES A 50 POUR00006200 4 CENT*LA CAPACITE DOIT ETRE MAJOREE DE 33 POUR CENTel2X,IFe DE S. 00006300 5-CONTRE LE RENVERSEMENT',11X1 1 =',F12*3) 00006400
11156 FORMAT(2X0FORCE HORIZONTALE A PRENDRE (KIPS)°,8Xe.=e,F/203) 00006500 9056 F0RMAT(15X,'CISAILLEMENT1 ,5X,'EPAISSEUR MIN* 1 ,5X,'ARMATURE POUR LA00006600
1 1 /e15X,I(LB*/PO*CAR)°,5X0SUGGEREE (PI*)°,2X,'SECTION DONNEE(P0oCA00006700 1)*,//,2XQ'AVANT BASE',F12*3,2F17*3,/, 00006800 32X,'ARRIERE BASE1 ,F10*3,2F17,3,/, 00006900 42XleBAS DU MUR.,F12*3,2F1703) 00007000
10056 FORMAT(2X,IA e,F4*2, *(H2)1 ,29X,F17,3) 00007100 9068 -FORMAT (95 H LA LARGEUR DE L—EMPÂTTEMENT A ETE AUGMENTE 100 FOIS 00007200
1 SANS REPONDRE AUX EXIGENCE DU PROGRAMME ,/ 56H LES RESULTATS 00007300 1CORRESPONDENT A LA DERNIERE ITERATION, ///) 00007400
_ 9069 FORMAT (el/ 4X,16H ** ATTENTION **,/4X,63H L@ANGLE DE FRICTION INT00007500 1ERNE A ETE MIS = A L@ANGLE DE SURCHARGE) 00007600 C1=*01745329 00007700 ZER0=0* 00007800 NW=6 00007900 NR=5 00008000 CALL SIGLE (IDATE) 00008100
9000 READ(NR,9001)WGToSLD,FI,ZETeTHE,DEL,D1,D2,VAR,NC0DE,FS,FCI,DB8e 00008200 1DHB,DM,METOD 00008300 D2C=D2 00008400 04C=VAR 00008500 ZET1=ZET 00008600 THE1=THE 00008700 DELI=DEL 00008800 IF(A3S(WGT-99999.)0.5) 123,122,122 00008900
122 RWALL=0* 00009000 FC=0040*FC1 00009100 EN=29000e0/(574,0*(FC1)**0.5)' 00009200 PK=100/(1.4.04-(FS/(EN*FC))) 00009300 EJ=1*0—PK/3*0 00009400 GK=0.05*FC*EJ*PK 00009500
---TSN-0051 eFS=1FS-tiEUI/127,0 00009600 ISN 0052 IFIDEL—(FI))3,3,2 00009700 ISN 0053 2 WRITE(NW,9069) 00009800 ISN 0054 3 CONTINUE 00009900 ISN 0055 IF(DEL—(FI))5,5,4 00010000 ISM 0056 4 DEL=FI 00010/00 ISM. 0057 5 CONTINUE 00010200
C OUTPUT 00010300 C OCOMPUTE ANGLE FUNCTIONS 00010400 C 0 00010500
10 AI=SIN(C1*(ZET+FI)) 00010600 20 A2=SIN(C1*(FI—DEL)) 00010700
- 30 A3=SIM(C1*(THE+ZET))° 00010300 40 A4=SIN(C1*(THE—DEL)) 00010900 50 A5=SIN(C1*(THE—FI)) 00011000 60 A6=SIN(C1*THE) 00011100
00011200
!SN 0058 ISM 0059 ISM 0050 ISN 0061 ISN 0062 ISN 0063
ISN 0064 10 EPS=1.+SORT((Al*A2)/(A3*A4)) ISM 0065 80 RHO=05*WGT*(A5*A5)/(A3*A6*A6*EPS*EPS) ISN 0066 90 IF (RWALL)200,100,200 0*-00.000,0
00011300 00011400 00011500
ISN 0067 100 RWALL=RHO ISN 0068 101 OMEGA=THE+ZET--90. ISN 0069 102 SOMEG=SIN(Cl*DMEGA) ISM 0070 103 COMEG=COS(CI*OMEGA) ISN 0071 110 T8E=90e ISN 0072
--ISM 0073 —1-30 2ET=F1 ISN 0074 131 GO TD 10 ISN 0075 140 ZET=DEL ISN 0076 141 GO TO 10 ISN 0077 150 ZEI=0 ISM 0078 151 GO TO 10
0 ISM 0079 200 SDEL=SIN(C1*DEL)
—201 COEL=ZOSUCTDED
120 IF(METOD-2)130,140.150
ai am lm mu am am ma am am mo am ma am am ma ami
WRITEIMW,9062)ZETI WRITE(NWa9063)THEI WRITEIMW,9064/DELI WRITE(NWa9065)D1a02aVARaNCODE WRITE (NWo9055) ESaEC1aDBB,DH8aDM-7--WRITE(NW*9066)METOD
9007 WRITE(NW09008) P21aWiaA WRITE(NWa10008)BaCaDaE9F -WRITE(MW,9011)G,HIsH2-a-S-a-TIPPTSF IF(PRN1-(1))9,819
8 WRITEINW19009/A1,42,43,44,A5,46 9 CONTINUE
ISN 0081 ISN 0082 ISN 0083 ISM 0084 ISN 0085 1SN 0086 ISM 0087 SN---00.88
ISN 0089 ISN 0090 ISN 0091 ISN 0092 ISN 0093 1SN 0094 ISN 0095 ESN 0095 ISM 0097 ISN 0098 ISM 0099 ISN 0100 ISN 0101 ISM 0102 ISN 0103
--TS4- 0104 ISN 0105 ISN 0105 1-SN 0107 ISM 0108 ISM 0109 ISN 0110 ISN 0111 IS4-0112 ISN 0113 ISN 0114 ISM 0115 ISN 0.116 ISN 0117 ISM 0118 ISM 0119 ISN 0120 ISM 0121 ISN 0122 ISN 0123
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202 TMDEL=SDEL/CDEL 203 SZET=SIN(C1*ZET) 204 CZET=COS( C1*ZET)
0. 9003 RE4D(NR,900,2)2RN1PRNO,P2aWAaBata-DEae. aGali1aH2aSI.T,PSE--- H2R0=0,0 ASH=04, Asr.o. ERQ=0., BAr.o. DATT=0. PILE1=0. 'PILE2=0 PILAR=Oe PIEU2=0a EA=0. ,F67=0. SLE=0., OW=0. IT=0 02=02C - VAR=D4C • IF(PRMO-(9999))7a6a7
6 GO TO 9000 7 CONTINUE
P21=P2/1000. W1=W/10000 WRITE(NWa9050) WRITE(NWa9051) -PRN0 ---- WRITE(MW,9052)WGT WRITE(NWa9060)SLD WRITE(NWo9061)FI
emmi ------------ ma am am am am mi mi mu mil mn am am
ISN 0124 IF(PRNI—(1))12911»12 ISN 0125 11 WRITE(NW,09009)EPS4RHO,RWALL'EPS,RHORWALL ISN 0126 12 CONTINUE ISN 0127 IF(PRNI—(1))14,13914 ISN 0128 13 WRITE(NW09009)0MEGA,SOMEGI,COMEG,SDEL,CDELeSZET ISN 0129 14 CONTINUE ISN 0130 300 XC=F+D ISN 0131 301 )03=XC+C ISN 0132 302 XA=F+E ISN 0133 303 T2=T—XA ISN 0134 - ---- 304 T1=T—X8 - ISN 0135 305 RATI=82/G ISN 0136 306 T3=RAT1*(XA—X(3) ISN 0137 307 T4=T34T2
ISN 0138 00320083 = T4*TNDEL ISN 0139 003300S50= S*S ISN 0140 00340085 = 814012+83+S ISN 0141 003500P8 = RHO *U15*1-15—SS0) ISN 0142 00351088 = PB*CZET ISN 0143 003520V5 = PB*SZET ISN 0144 YB=((85*854-S*85-24,*SS0)*,b333)/(S485) ISM 01 -5 —360 G1=VB ISN 0146 361 G2=4,5*WGT*T4*H3 ISN 0147 362 G3=WGT*1-2*H2 ISN 0148 363 G4=4GT*T1*S ISN 0149 364 65=W ISN 0150 365 G6=WGTeeT3*H2*.5 ISN 0151 366 G7=75e*G*E ISN 0152 367 G8=75**G*C ISN 0153 368 69=150e*HI*T
0 ISN 0154 003700V =G14-G24.634-G44-G54-G6+G74G8469 ISN 0155 003710X1= T ISN 0156 -- 003720X2= T —*333#T4 - /SN 0157 003730X3= T ISN 0158 003740X4= T —4,5*T1 ISN 0159 003750X5= B ISN 016-0 0-03760X6 —XA —e333*T3 ISN 0161 003770X7= •333*(F+XA4X8) I5N 0162 003780X8= e333*(F4XC4X8) ISN 0163 003790X9= a5*T
C • 0 ISN 0164 0038008 = P2 4. HB ISN 0165 IF(PRNI—(1))16e15,16 ISN 0166 15 WRITE(NW99009)G1eG2,G39G4,G5,G6
--n0q-01-67 IF(PRNI—(1))189/7,18
17 WRITE(NW,9009)6710G8iG91,0V,H.P2 18 CONTINUE
3900 STM=X1*G14X2#G24X3*G34-X4*G44.X5*G54-X6*G64:X7*G7+X8eG84-X9*G9 400 OVM=P2*(A4011)488*Y8 401 YI=OVM/8 0
0041-001P—IpfT-600o420,600 0 SPREAD FOOTING
ISN 0175 0042000VSF = STM/DVM ISN 0176 0042101F (PSF)510,430,510
ISN 0168 ISN 0169 ISN 0170 ISN 0171-1SN 0172 ISN 0173
rasN 01-7-4
00017400 00017500 00017600 000/77-00 00017800 00017900 00018000 00018100 00018200 00018300 00018400 00018500 00018600 00018700 00018800 00018900 00019000 00019100 00019200 00019300 000/9400 00019500 00019600 00019700 00019800 00019900 00020000 00020100 00020200 00020300 00020400 00020500 00020600 00020700 00020800 00020900 00021000 00021100 -00021200 00021300 00021400 00021500 00021600 00021700 00021800 00021900 00022000 00022100 00022200 00022300 00022400 00022500 00022600 00022700 00022800 00022900 00023000 00023100
mi am am am lm mi na lm am mi ma laul mi am am am am lm am
ISN 0177 ISN 0178 ISN 0179 ISN 0180 ISN 0181 ISN 0182
004300SLF = H/V 0043101F (PSF)520,440,520 004400X = (STM-OVM)/V 004410ECC = *5*1°'•X 004420SIXEC = 6o*ECC 0044301F (SIXEC -T) 450,4509500
00023200 00023300 00023400 00023500 00023600 00023700
-C OLOW-ECCENTFUCITY 00023800 ISN 0183 004500FV = VIT 00023900 ISN 0184 004510FA = FV*(le+SIXEC/T) 00024000 ISN 0185 004520FB = 2**FV - FA 00024100 ISN 0186 004530ACT= T 00024200
0 00024300 ISN 0187 0046001F (PSF) 530,4709530 00024400 ISN 0188 0047000W = 150**H1 00024500 TSN 0189 004710DF = 00024600 ISN 0190 IFNACT-F)-(ZER0))19921,21 00024700 ISN 0191 19 GO TO 1700 00024800 ISN 0192 21 CONTINUE 00024900 ISN 0193 472 FT=FA-DF*F/ACT 00025000 ISN 0194 480 PRA=FA-OW 00025100 ISN 0195 481 PRT=FT-OW 00025200 ISN 0196 482 SHT=4,5*F*(PRA+PRT) 00025300
---T5N- 0197 W83 DIST=o0333*UPRT -PRA-1*F/(P A+Pr/r) 00025400 ISN 0198 490 BMT=DIST*SHT 00025500
0 00025600 ISN 0199 004910DH1 = 12**H1-0138 00025700 ISN 0200 - 004920SHST =SHT/(12*0*DH1) 00025800 ISN 0201 0049301F (3MT-1000)497,497,494 00025900 ISN 0202 494 DREO=SORT(BMT/GK)+DBB 00026000 ISN 0203 495 HIRQ=DRE0/12* 00026100 SN0 204 4-96 AbT=BMT/(AFS*D-Fal 00026200
ISN 0205 497 GO TO 1700 00026300 0 FOUNDATION ON PILES 00026400
ISN 0205 6000STM = STM - Dl*V 00026500 ISN 0207 0060200VSF= STM '/OVM 00026600 ISN 0208 006030POPH =STM -0VM 00026700 ISN 0209 608 X=ROPH/V+D1 00026800 ISN 0210 609 ECC=*5*T-X 00026900 'SN 0211 CALL P-TEU • À111',PIEU200027000
I,NCODE) 00027100 0 FOOTING TOE 00027200
ISM 0212 0061000I5T = F -DI 00027300 ISN 0213 IF(02) 651.652,651 00027400 ISN 0214 652 PIAVA=0*0 00027500 ISN 0215 PIARR=0*0 00027600 ISN 0216 GO ID 656 00027700
--T-SN-021( 651 0IST2=DIST-02 00027800 ISN 0218 IF (DIST2) 6539652,654 00027900 ISM 0219 654 PIARR=0*0 00028000 ISN 0220 PIAVV=PIEU2 00028100 ISN 0221 GO TO 656 00028200 ISM 0222 653 DIST3=0I5T2+E 00028300 ISN 0223 IF (DIST3) 655,6529652 00028400 ISN 0224 555 DIST3=-1.0*DIST3 00028500 1SN 022b IAVA=000 00028600 ISN 0226 PIARq=PIEU2 00028700 ISN 0227 656 0W=150**H1 00028800 ISN 0228 611 1F(DIST-e2)497,4979520 00028900
mu ma am ma ma am ms ms na ms mi lm lm mi ma mu ms am
ISN 0229 ISN 0230 ISN 0231
620 SHT=PILE1+PIAVA-F*OW 621 BMT=DIST*PILE1+DIST2*PIAVA-0o5*F*F*OW 622 GO TU 491
C 0 C OSHEAR + BENDING STRESSES e 2 C 0
00029000 00029100 00029200 00029300 00029400 00029500
232 ISN 0233
1-70-00GC = T2*(S*WGT+OW) 007010X2 = X2-XA
00029600 00029700
ISN 0234 IF(PRNI-(1))25,24925 00029800 ISN 0235 24 WRITE(NWe9012)XC.G2 00029900
- ISN 0236 25 CONTINUE 00030000 ISN 0237 702 IF(D1)710,720e710 00030100
C 0 PILES 00030200 ISN 0238 710 UPL=PILAR+PIARR 00030300 ISN 0239 711 XUPL=((T2-VAR)*PILAR+DIST3*PIARR)/UPL 00030400 ISN 0240 007120GO TU 730 00030500
OSPREAD FOOTING 00030600 ISN 0241 007200DI5T =ACT - XA 00030700 ISN 0242> IF(DIST-(ZER0))27,26,26 00030800 ISN 0243 26 GO TU 721 00030900 ISN 0244 27 CONTINUE 00031000 ISN 0245 UPL=ZERO 00031100 isn 0246 °X-UPL=ZER-0- 00031200 ISN 0247 GO TU 730 00031300 ISN 0248 721 FH7.uFA-DF*XA/ACT 00031400 ISN 0249 ISN 0250
722 UPL=e5*DIST*(FB+FH) 723 XUPL=e333*DIST*(20*F13+FH)/(FB+FH)----
00031500 00031600
ISN 0251 730 SH2=G1-4-G24-G34-GC-UPL 00031700 ISN 0252 IF(PRN1-(1))29,28.929 00031800 .ISN 0253 28 WRITE(NW,9012)SH2eUPL 00031900 -1SN 0254 2-9 cowrinuE 00032000 ISN 0255 740 BM2=T2*G1i-X2*52+4"5*T2*(53+GC)-XUPL*UPL 00032100 ISN 0256 DH1=/2**H1-DH8 00032200 ISN 0257 750 SHS2=SH2/(12*0*OH1) 00032300 ISN 0258 751 IF 42-100.)1800,I800,760 00032400 ISN 0259 760 DREQ=SORT(BM2/GK)I-OH8 00032500 ISN 0260 761 H2RO=DRE0/12e 00032600 ISN 0261 762 ASH=3M2/(AFS*DH1) 00032700 ISW 0262 763 GO TU 1800 00032800'
0 HIGH ECCENTRICITY 00032900 ISN 0263 005000ACT = 34.*X 00033000 ISN 0264. • 005010FA = 2e*V/ACT 00033100 ISN 0265 005020F8 = O. 00033200 ISN 0265 005030G0 TU 460 00033300
0 DESIGN, OVERTURNING CHECK 00033400 ISN 0267 510 IF(OVSF-2.0)550,430,430 00033500
0 DESIGN, SUTDING CHECK 00033600 ISN 0268 005200IF (SLO -SLF) 550,440.440 00033700
0 DESIGN, SOIL PRESSURE CHECHK 00033800 ISN 0269 530 IF(PSF-(FA))31e31.32 00033900 ISN 0270 31 GO TU 550 00034000 ISN 0271 32 CONTINUE 00034100 ISN 0272 IF(PSF-(F8))33,33,34 00034200 ISN 0273 33 GO TU 550 00034300
-1-SN-0274 374 CONTINUE 00034400 ISN 0275 GO TO 470 00034500
00034500 C 0 TRY AGAIN WITH LARGER T 00034790
MIMI IM MM MI MI MI MI Un MM MI MI MM
ISN 0275 005500T = T + 4,5 00034800 ISN 0277 IT=IT+1 00034900 ISN 0278 IF(IT—(100))36,35,35 00035000 ISN 0279 35 GO TO 470 00035100 ISN 0280 36 CONTINUE 00035200 ISN 0281 IF(PRN1—(1))38,37,38 00035300
--ISN 0282 90UTtJV M ST 0003540-0 ISN 0283 38 CONTINUE 00035500 ISN 0284 551 GO TO 303 00035600
0 00035700 0 VERTICAL- WALL° 00035800
ISN 0285 018000H5 = H2+S 00035900 ISN 0285 008010PW =RWALL*(H5*H5—SSO) 00036000 ISN 0287 008020HW =PW * COMEG 00036100
7—ISN-0288 0005-030VW =PW----e—GOMEG 00036200 ISN 0289 IF (H5)56,56,804 00036300 ISN 0290 56 Y=0. 00036400 ISN 0291 GO TO 57 00036500 ISN 0292 — 804 Y=(-15*H5+SH5-2e*SS0)*;33/(H5+S)- 00036600 ISN 0293 57 CONTINUE 00036700 ISN 0294 IF(PRN1—(1))41,39,41 00036800 ISN 0295 39 WRITE(NW,9012)H5,PW 00036900 ISN 0296 41 CONTINUE C0037000
0 00037100 ISN 0297 0081000113 = 12•*E — DM 00037200 ISN 0298 008110S1153=(HW + P2)/(12•0*DH3) 00037300 ISN 0299 820 AF3 = G5+G7+58+VW 00037400 ISN 0300 IF (112)58,58,830 00037500 ISN 0301 58 6M3=Y*HW+A*P2—X5*G5—X7*G7—X8*G8—VW*XA+AF3*(XA-431) 00037600 ISN 0302 GO TO 59 00037700
--rsNI 0303 008300BM3 =Y*H-W-M-P2—X5*G5—X7*G7- 00037800 008301X8*58—VW* (XA—T3*Y/H2)+4F3* 00037900 008302(X4-631) 00038000
ISN 0304 59 CONTINUE 00038100 ISN 0305 IF(PRN1—(1))43,42;43 00038200 ISN 0305 42 WRITE(NW;9012)8M3,SHS3 00038300 ISN 0307 43 CONTINUE 00038400 ISN 0308 831 IF(8M3—(100.))44,45,45 00038500 ISN"0309 44 ERD=e0001 00038600 ISN 0310 45 CONTINUE 00038700 ISN 0311 IF(8M3—(100.))46,47,47 00038800 ISN 0312 46 GO TO 850 00038900 ISN 0313 47 CONTINUE 00039000 ISN 0314 840 DREO=SORT(8M3/GK)+DM 00039100 ISN 0315 841 ER0=DRE0/121, 00039200 ISN 0315 842 AS3=BM3/(AFS*0113)—AF3/FS 00039300 ISN 0317 F ( AS3—CZERDT)4Be 49, 4 00039400 ISN 0318 48 AS3=ZERO 00039500 ISN 0319 49 CONTINUE 00039600 ISN 0320 850 CONTINUE 00039700 ISN 0321. 900 TREO=T 00039800 ISN 0322 IF(IT—(100))54,54,53 00039900 ISN 0323 53 WRITE(NW,9058) 00040000 ISN 0324 54 CONTINUE . 00040100 ESN-032-5 eRITE(NW,90767TPRNO 00040200 ISN 0325 V1=V/10000 00040300 ISN 0327 H1=H/10001, 00040400 , ISN 0328 . PILEI=PILEI/1000 00040500 S
1•1 lm lm wu ma nu ium__elm
MI Mil IBM
ISN 0329 ISN 0330 ISN 0331 ISN 0332 ISA 0333 ISN 0334 22
PILE2PILE2/1000.. PILAR=PILAR/10001, PIEU2=PIEU2/1000. WRITE(NW,9054)V1eECC,H1,Y8 IF(D1) 23,22.23 WRITE(NW.10054)TRE0,FA,FB.OVSF,SLF
00040600 00040700 00040800 00040900 00041000 00041100
ISN 0336 ISN 0337 ISN 0338 /SN - 0339 ISN 0340 ISN 0341 ISN 0342
23
61
62
861
GD TO 861 00041200 WRITE(NW.10055) NRANG,TREO,D1.D2oD3,VAR 00041300' IF(NRANG-2) 61,61.62 00041400 WRITE(NW,10155) PILE1,PILAR.PILE2,0VSF,H1 00041500 GO TU 861 00041600 WRITE(NW,10156) PILE1IPIEU2oPILAR.PILE2,0VSF 00041700 WRITE(NW,11156) Hl 00041800 WRITE(NW,9056)SHST,HIRO,AST,SHS2,H2R0,A5HoSHS3,ER0eAS3 00041900
ISN-0343 PART=0.,1 00042000 ISN 0344 CALL MUR (PART.H2,A,S,RWALL,SSO. COMEG,SOMEG,G,C,E,DM ,IFe B,T3sG5,00042100
rsN 0345 1AFS,F5,AS4.P2) WRITE(Ne,10056) PART.AS4
00042200 00042300
ISN 0346 PART=04.3 00042400 ISN 0347 CALL MUR (PART,H20A,S0RWALLeSS0s COMEG,SOMEG,G,C,E,DM eF,D, 8,T3tG5,00042500
1AFSeFS,AS4,P2) 00042600 ISN 0348 WRITE(NW,I0056) PART,AS4 00042700 ISN 0349 PART=01,5 00042800 ISN 0350 CALL MIR (PART,H2.A,S.RWALL,SSO,COMEG,SOMEG,G,C.E,DM *Fe D. 13,T3,G5,00042900
1AFS,FS,AS4.P2) - 00043000 ISN 0351 WRITE(NW.10056) PART,AS4 f y 00043100 ISN 0352 PART=0.75 00043200 ISN 0353. CALL MUR (PART.H2,A.SIRWALL,SSO,COMEGIoSOMEG,G,C,E,DM D,B,33,G5,00043300
IAFS,FS,AS4,P2) 00043400 ISN 03F, 4 WRITE(NW,10056) PART,AS4 00043500
—1-5W-0353 GO TO-90-0-3 00043600 ISN 0356 123 STOP 00043700 ISN 0357 END 00043800
.EVEL 18 ( SEPT 69 ) 11 lm am mi am am am Mi Mil
DATE 05/360 FORTRAN H • 72016ê
ISN 0012 ISN 0013 ISN 0014 ISN 0015 ISN 0016 ISN 0017
e- 0 --ISN -0-018
C ISN 0019 ISN 0020 ISN 0021
ISN 0022 ISN 0023
COMPILER OPTIONS - NAME= MAINs0PT=02,LINECNT=60,SIZE=0000K, SOURCE,EBCDIC,NOLIST*NODECK,LOAD,MAPeNOEDiT,NOID,NOXREF
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-631 ENER=CGAV*CGAV40.,667*CGAR*CGAR' 00045500 GO TO 633 ' 00045600
632 ENER=CGAV*CGAV+0•667#CGAR*CGAR+0.,667#(02-CGAV)*(D2-CGAV) 00045700 EXCENTRICITE DES PIEUX 00045800
633-EXP-1=0*5*T=DI-tGAV 00045r)00 REACTION DU PIEU AVANT POUR LA POUSSEE DES TERRES COMPLETE 00046000 RPAV=V/AIRE4-(V/ENER)*(ECC-EXPI)*CGAV 00045100 PILAR=0•667*(V/AIRE-(V/ENER)*(ECC-EXPI)*CGAR) 00046200 PIEU2=0.667*(V/A1RE-(V/ENER)*(ECC-EXPI)*(CGAV-D2)) 00046300 REACTION DU PIEU ARRIERE POUR LA DEMIE POUSSEE DES TERRES 00045400 ECCI=ECC-04.5*H*Y8/V 00046500 RPAR=0.667*(V/AIRE-V*(ECCI-EXPI)*CGAR/ENER) 00046600
1S-N-0024 IF(NCODE=1) 628,6-359-628 00046700 COMPARAISON DES REACTIONS AVANT ET ARRIERE 00046800
623 IF(1,055*RPAV-1453*PILAR) 635,635,627 . 00046900 627 DREAC=1.055*RPAV-1•15*RPAR 00047000 _
IF(ITROP-1)634,635,634...........
T 00047100 634 IF(DREAC-:04,03*RPAV)636063610639 00047200 639 IF(03-34,) 635,635,637 00047300 637 DREAI=DREAC 00047400
IF((VAR+,25Y-2**01) 638,638,635 00047500 638 D3=T-01-02-VAR 00047600
IF((03-.25)-3.) 635,629,629 00047700 629 VAR=VAR-fc.25 00047800
GO TO 630 00047900 636 IF(DREAC+04,03*RPAV)640,635,635 00048000 640 IF(VAR-D1)643.643,641 00048100 641 IF(DREA1+DREAC)642.635,635 00048200 64-2--W0R=VAR-0-:-25 00048300
ITROP=1 00048400 GO TO 630 00048500
643 IF(02) 635,635,644 00048600 - - 644 02=02+05 00048700
GO TO 630 00048800 635 CONTINUE 00048900
RETURN 00049000 -1SN- D047 L.ND . 00049100
esenraxmetaccea
ISN ISN ISN ISN ISN ISN
0025 0026 0027 0028 0029 0030
C
rsN 0031 ISN 0032 ISN 0033 ISN 0034 ' ISN 0035 ISN 0036 15N 0037 ISN 0038 ISN 0039 ISN 0040 ISN 0041 ISN 0042 ISN 0043 ISN 0044 ISN 0045 ISN 0046
mu mn UMML_AIMM EVEL T8 --(— SEPT-09 T— — TWf 11.11105/.1310---.1
COMPILER OPTIONS °— NAME= MAIN,OPT=024LINECNT=600SIZE=0000K, SOURCE,EBCDIC,NOLIST,NODECKsLOAO,MAP,NOEDIT,NOIO,NOXREF
ISN 0002 SU3ROUT1NE MUR (PART,H2,A,5,RWALL,SSO,COMEG,SOMEG,G,C,E,OM,F1,D,8, 00049200 1T3,G5,AFS,FS,AS4,P2) 00049300
ISN 0003 H23=PART*H2 00049400 ISN 0004 H2=H2—H28 00049500 US -00O5 AH=A=H2B 0004960U ISN 0005 IF (AH) 17,17,18 00049700 ISN 0007 17 AH-O.0 00049800 15M 0008 18 H5=H2H-FS 00049900 TSM 0009 PW=RWALL*(H5*H5—SSO)— 00050000 ISN 0010 HW=PW*COMEG 00050100 ISN 0011 VW=PW*SOMEG 00050200 15M 0012 IF(H5) 11,11,12 00050300
°-1SM 0013 11 Y=0.0 00050400 ISN 0014 GO TO. 13 00050500 ISM 0015 12 Y=(H5*H501-S*H5-2.0*5SQ)*01,33/(H54-S) 00050600 ISN 0015 13 RAT1=H2B/G 00050700 UN 0017 _ TM=RATI*C4-(1.RATI)*E
-, 00050800 ISN 0018 Dl4=120*TM—DM 00050900 ISN 0019 - X40.=F+D*RATI 00051000 ISN 0020 X4R=X4L+TM 00051100
—TSNT 002) --H5=G—H2B 0•0051200 ISN 0022 GML=75.*H6*C 00051300 ISN 0023 GMR=750*H6*TM 00051400 ISN 0024 XML=033*(TM-FTM—D+TM—C—D) 00051500 ISM 0025 - XM.z2=.33*(TM÷TM—C—D)
•
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—15M 0029 G-O --rts----t 6 00052000 /SN 0030 15 XP=Y*T3/H2 . 00052100 ISN 0031 16 AF4=GML+GMR+G5+VW 00052200 ISN 0032 BM4=XML*GML.4-XMR*GMR+X8*G5+XP*VW+Y*HW—AF4*DM/1204-P2*AH 00052300
- ISN 0033 IF(BM4-1000) 21,210,19 00052400 ISN 0034 19 AS4=8M4/(AFS*DH4)—AF4/FS 00052500 ISN 0035 IF(A54-0.0)21,22,22 00052600 ISN 0035 21 AS4=0.0 00052700
—1-5-M 0037 22---COMTINUE 00052800 . ISM 0038 RETURN 00052900 ISM 0039 END 00053000
MINISTERE DES TRANSPORTS
III I MI1111111111 QTR A 102 522
A
